{"id":2357,"date":"2026-06-25T03:56:22","date_gmt":"2026-06-25T03:56:22","guid":{"rendered":"https:\/\/helicalcutgears.top\/?p=2357"},"modified":"2026-06-25T03:56:22","modified_gmt":"2026-06-25T03:56:22","slug":"helical-gear-iso-6336-strength-calculation","status":"publish","type":"post","link":"https:\/\/helicalcutgears.top\/bs\/helical-gear-iso-6336-strength-calculation\/","title":{"rendered":"Prora\u010dun \u010dvrsto\u0107e spiralnog zup\u010danika prema ISO 6336 \u2014 Obja\u0161njenje ocjene zamora od kontakta i savijanja"},"content":{"rendered":"
\n
\n
<\/div>\n
\n

Prora\u010dun \u010dvrsto\u0107e spiralnog zup\u010danika prema ISO 6336 \u2014 Obja\u0161njenje ocjene zamora od kontakta i savijanja<\/h1>\n

Svaki spiralni zup\u010danik<\/strong> Pogon mora pro\u0107i dvije nezavisne provjere zamora: otpornost na ta\u010dkasto stvaranje (kontaktni zamor, \u03c3_H) i \u010dvrsto\u0107u na savijanje korijena zuba (\u03c3_F). ISO 6336 pru\u017ea globalno priznati okvir za prora\u010dun za obje. Razumijevanje strukture dvije provjere - \u0161ta svaki faktor predstavlja, koje svojstvo materijala ograni\u010dava svaki i kako su postavljeni faktori sigurnosti - osnova je za pravilno odre\u0111ivanje ispravnih spiralni zup\u010danik<\/strong> za bilo koju datu primjenu bez prevelikog ili premalog dimenzioniranja.<\/p>\n

Zatra\u017eite izra\u010dun ISO 6336 za va\u0161u opremu \u2192<\/a><\/p>\n<\/div>\n<\/div>\n

Dvije nezavisne granice zamora - za\u0161to se obje moraju provjeriti<\/h2>\n

A spiralni zup\u010danik<\/strong> Par mo\u017ee otkazati zbog dva potpuno razli\u010dita mehanizma pri istom radnom optere\u0107enju, i oba se moraju provjeriti nezavisno jer se svojstva materijala, geometrijski faktori i sigurnosne margine razlikuju me\u0111u njima. Prolazak jedne provjere ne podrazumijeva prolazak druge:<\/p>\n

\n
\n

Provjera 1 \u2014 Otpornost na koroziju (kontaktni zamor)<\/p>\n

Hertzov kontaktni napon \u03c3_H na bo\u010dnoj strani zuba mora ostati ispod dozvoljenog kontaktnog napona materijala \u03c3_H lim. To\u010dkasta korozija je mehanizam povr\u0161inskog zamora \u2014 zapo\u010dinje na ili neposredno ispod povr\u0161ine bo\u010dne strane zuba na liniji koraka, gdje je EHL film najtanji. Progresivan je (upozorenje prije katastrofalnog otkaza) i odre\u0111en je tvrdo\u0107om povr\u0161ine. Tipi\u010dni minimalni faktor sigurnosti S_H min = 1,0\u20131,2.<\/p>\n<\/div>\n

\n

Provjera 2 \u2014 \u010cvrsto\u0107a na savijanje korijena zuba<\/p>\n

Napon savijanja \u03c3_F na zaobljenom dijelu korijena zuba mora ostati ispod dozvoljenog napona savijanja materijala \u03c3_F lim. Lom korijena zuba je mehanizam zamora od savijanja - zapo\u010dinje na zaobljenom dijelu korijena zuba na strani zatezanja i \u0161iri se do katastrofalnog loma zuba bez upozorenja. Odre\u0111en je \u017eilavo\u0161\u0107u jezgra i geometrijom korijena. Tipi\u010dni minimalni faktor sigurnosti S_F min = 1,3\u20132,0 (vi\u0161e od rupi\u010dastog o\u0161te\u0107enja jer je lom iznenadan).<\/p>\n<\/div>\n<\/div>\n

Formula kontaktnog napona prema ISO 6336 \u2014 Izra\u010dun otpornosti na koroziju<\/h2>\n

ISO 6336-2 izra\u010dunava nominalni kontaktni napon u ta\u010dki koraka spiralni zup\u010danik<\/strong> \u03c3_H0 na ta\u010dki nagiba a spiralni zup\u010danik<\/strong> upari, a zatim primjenjuje faktore utjecaja optere\u0107enja da bi se dobio efektivni kontaktni napon \u03c3_H:<\/p>\n

\u03c3_H = Z_H \u00d7 Z_E \u00d7 Z_\u03b5 \u00d7 Z_\u03b2 \u00d7 \u221a(F_t\/(b \u00d7 d\u2081) \u00d7 (u+1)\/u) \u00d7 \u221a(K_A \u00d7 K_V \u00d7 K_H\u03b1 \u00d7 K_H\u03b2) [MPa]<\/p>\n

\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n
Faktor<\/th>\nIme<\/th>\nTipi\u010dna vrijednost<\/th>\nFizi\u010dko zna\u010denje<\/th>\n<\/tr>\n<\/thead>\n
Z_H<\/td>\nFaktor zone<\/td>\n2,35 pri \u03b2=20\u00b0, \u03b1_n=20\u00b0<\/td>\nPretvara tangencijalnu silu u kontaktni napon na spiralni zup\u010danik<\/strong> ta\u010dka nagiba; blago se smanjuje sa uglom spirale<\/td>\n<\/tr>\n
Z_E<\/td>\nFaktor elasti\u010dnosti<\/td>\n189,8 \u221aMPa (\u010delik\/\u010delik)<\/td>\nElasti\u010dna svojstva materijala; fiksna na 189,8 za bilo koji par zup\u010danika od \u010delika na \u010delik<\/td>\n<\/tr>\n
Z_\u03b5<\/td>\nFaktor omjera kontakta<\/td>\n0,75\u20130,88 (ni\u017ee = bolje)<\/td>\nRa\u010duni za raspodjelu optere\u0107enja spiralni zup\u010danik<\/strong> od ukupnog kontaktnog omjera; ve\u0107i \u03b5_\u03b3 smanjuje Z_\u03b5, smanjuju\u0107i \u03c3_H \u2014 kvantificirana prednost spiralnog zup\u010danika<\/td>\n<\/tr>\n
Z_\u03b2<\/td>\nFaktor ugla spirale<\/td>\n\u221a(cos \u03b2): 0,97 pri \u03b2=20\u00b0<\/td>\nUzima u obzir nagnutu kontaktnu liniju; skromna korist od ugla spirale iznad Z_\u03b5<\/td>\n<\/tr>\n
F_t\/(b \u00d7 d\u2081)<\/td>\nJedini\u010dno optere\u0107enje<\/td>\nN\/mm\u00b2<\/td>\nNominalno Hertzovo optere\u0107enje \u2014 osnovni intenzitet prije koncentracije napona<\/td>\n<\/tr>\n
ti<\/td>\nPrijenosni omjer<\/td>\n= z\u2082\/z\u2081<\/td>\nFaktor zakrivljenosti: ve\u0107i u zna\u010di da manji zup\u010danik (pinjon) ima ve\u0107i kontaktni napon od ve\u0107eg zup\u010danika<\/td>\n<\/tr>\n
K_A<\/td>\nFaktor primjene<\/td>\n1,0\u20133,0<\/td>\nVarijacija vanjskog optere\u0107enja (faktor eksploatacije); podjednako mno\u017ei i kontaktni i savojni napon<\/td>\n<\/tr>\n
K_H\u03b2<\/td>\nFaktor raspodjele optere\u0107enja na povr\u0161ini (kontakt)<\/td>\n1,05\u20131,8<\/td>\nNeravnomjerno optere\u0107enje po spiralni zup\u010danik<\/strong> \u0161irina lica; uzima u obzir otklon osovine i neuskla\u0111enost. Smanjena olovnim zaobljenjem.<\/td>\n<\/tr>\n<\/tbody>\n<\/table>\n<\/div>\n

Faktor sigurnosti od korozije za spiralni zup\u010danik<\/strong> par (zup\u010danik i to\u010dak provjereni odvojeno):<\/p>\n

S_H = \u03c3_H lim_eff \/ \u03c3_H \u2265 S_H_min (obi\u010dno 1,00 za op\u0161tu industriju; 1,20 za primjene s neizvjesnom historijom optere\u0107enja)<\/p>\n

Formula za napon savijanja prema ISO 6336 \u2014 Izra\u010dun \u010dvrsto\u0107e korijena zuba<\/h2>\n

\"Popre\u010dni<\/p>\n

Popre\u010dni presjek zuba spiralnog zup\u010danika \u2014 zaobljenje korijena zuba je mjesto najve\u0107eg napona savijanja u cijelom zup\u010daniku. ISO 6336-3 izra\u010dunava nominalni napon savijanja za spiralni zup\u010danik<\/strong> \u03c3_F0 na ovoj lokaciji i primjenjuje faktore utjecaja optere\u0107enja K_A, K_V, K_F\u03b1 i K_F\u03b2 kako bi se dobio efektivni napon za pore\u0111enje sa \u03c3_F lim<\/p>\n

\u03c3_F = (F_t \/ (b \u00d7 m_n)) \u00d7 Y_Fa \u00d7 Y_Sa \u00d7 Y_\u03b5 \u00d7 Y_\u03b2 \u00d7 K_A \u00d7 K_V \u00d7 K_F\u03b1 \u00d7 K_F\u03b2 [MPa]<\/p>\n

\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n
Faktor<\/th>\nIme<\/th>\nTipi\u010dna vrijednost<\/th>\nFizi\u010dko zna\u010denje<\/th>\n<\/tr>\n<\/thead>\n
Y_Fa<\/td>\nFaktor oblika zuba<\/td>\n2,5\u20133,5 (smanjuje se sa z)<\/td>\nKrak momenta savijanja na spiralni zup\u010danik<\/strong> korijenski zaobljenik u odnosu na razmak zuba; zavisi od broja zuba i pomaka profila<\/td>\n<\/tr>\n
Y_Sa<\/td>\nFaktor korekcije stresa<\/td>\n1,55\u20131,80<\/td>\nKoncentracija napona na korijenskom zaobljenom dijelu; obja\u0161njava efekat zareza radijusa zaobljenog dijela. Ve\u0107i zaobljeni dio \u2192 ni\u017ei Y_Sa \u2192 ni\u017ei \u03c3_F<\/td>\n<\/tr>\n
Y_\u03b5<\/td>\nFaktor kontaktnog omjera (savijanje)<\/td>\n0,62\u20130,75<\/td>\nU\u010dinak raspodjele optere\u0107enja na savijanje; manje smanjenje od Z_\u03b5 za kontakt jer se optere\u0107enje i dalje koncentrira na pojedina\u010dne zube<\/td>\n<\/tr>\n
Y_\u03b2<\/td>\nFaktor ugla spirale (savijanje)<\/td>\n1 \u2212 \u03b5\u03b2 \u00d7 \u03b2\/120 (pribli\u017eno)<\/td>\nSpiralna kontaktna linija pro\u0161iruje zonu optere\u0107enja korijena; umjerena korist za savijanje pri \u03b2=20\u201325\u00b0<\/td>\n<\/tr>\n
K_F\u03b2<\/td>\nFaktor optere\u0107enja na \u010delu (savijanje)<\/td>\n1,05\u20132,0<\/td>\nNejednoliko optere\u0107enje po \u0161irini povr\u0161ine; sli\u010dno kao K_H\u03b2, ali primijenjeno na savijanje. Optere\u0107enje ruba od neuskla\u0111enosti direktno pove\u0107ava \u03c3_F<\/td>\n<\/tr>\n<\/tbody>\n<\/table>\n<\/div>\n

Faktor sigurnosti pri savijanju za spiralni zup\u010danik<\/strong>:<\/p>\n

S_F = \u03c3_F lim_eff \/ \u03c3_F \u2265 S_F_min (tipi\u010dno 1,40\u20131,60 za op\u0161tu industriju; 2,00 za sigurnosno-kriti\u010dne primjene)<\/p>\n

Za\u0161to je S_F_min ve\u0107i od S_H_min:<\/strong> To\u010dkasta korozija se mo\u017ee otkriti prije nego \u0161to postane katastrofalna - pra\u0107enje broja \u010destica ulja daje upozorenje 200-1000 sati prije ozbiljnog o\u0161te\u0107enja od to\u010dkaste korozije. Lom korijena zuba ne daje upozorenje i mo\u017ee uzrokovati sekundarno o\u0161te\u0107enje ku\u0107i\u0161ta mjenja\u010da i povezanih strojeva u roku od nekoliko sekundi. Vi\u0161i minimalni faktor sigurnosti za savijanje (1,4-2,0 u odnosu na 1,0-1,2 za to\u010dkastu koroziju) odra\u017eava ovu razliku u posljedicama kvara i mogu\u0107nosti otkrivanja.<\/div>\n

Dozvoljeni naponi materijala \u2014 \u03c3_H lim i \u03c3_F lim Referenca<\/h2>\n

\"Cementirani<\/p>\n

Karburizirano spiralni zup\u010danik<\/strong> \u2014 povr\u0161inska tvrdo\u0107a HRC 58\u201362 postignuta plinskom cementacijom daje \u03c3_H lim od 1500\u20131800 MPa (kvalitet materijala ISO 6336-5 MQ do ME) \u2014 pribli\u017eno 3\u00d7 vi\u0161e od QT zup\u010danika s mekim bokom, \u0161to omogu\u0107ava ili 3\u00d7 ve\u0107e preneseno optere\u0107enje ili pribli\u017eno 9\u00d7 du\u017ei vijek trajanja pri istom optere\u0107enju<\/p>\n

\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n
Vrsta materijala<\/th>\nToplotna obrada<\/th>\nTvrdo\u0107a povr\u0161ine<\/th>\n\u03c3_H lim (MPa) ISO MQ<\/th>\n\u03c3_F lim (MPa) ISO MQ<\/th>\nKvalitet prema ISO 6336-5<\/th>\n<\/tr>\n<\/thead>\n
45# (C45)<\/td>\nQT<\/td>\nHB 220\u2013280<\/td>\n490\u2013560<\/td>\n190\u2013225<\/td>\nML (minimalno)<\/td>\n<\/tr>\n
40Cr (41Cr4)<\/td>\nQT<\/td>\nHB 260\u2013320<\/td>\n530\u2013600<\/td>\n210\u2013240<\/td>\nStrojno u\u010denje<\/td>\n<\/tr>\n
42CrMo (42CrMo4)<\/td>\nIndukcijski HRC 52<\/td>\nHRC 50\u201355<\/td>\n820\u2013950<\/td>\n340\u2013380<\/td>\nMQ<\/td>\n<\/tr>\n
20CrMnTi<\/td>\nKarburizirano + bru\u0161eno<\/td>\nHRC 58\u201362<\/td>\n1500\u20131650<\/td>\n430\u2013480<\/td>\nMQ do ME<\/td>\n<\/tr>\n
17CrNiMo6<\/td>\nKarburizirano + bru\u0161eno<\/td>\nHRC 58\u201362<\/td>\n1600\u20131800<\/td>\n450\u2013500<\/td>\nME (najbolji)<\/td>\n<\/tr>\n<\/tbody>\n<\/table>\n<\/div>\n

Nivoi kvaliteta materijala prema ISO 6336-5: ML = minimalni; MQ = srednji kvalitet (industrijski standard); ME = visoki kvalitet (automobilska i pomorska industrija). Vrijednosti \u03c3_H lim i \u03c3_F lim iz ISO 6336-5 tabela 1 i 2.<\/p>\n

Primjer prora\u010duna - M5 spiralni zup\u010danik, 75 kW pri 1500 o\/min<\/h2>\n
\n

Dato: M5, z\u2081=24, z\u2082=72, \u03b2=20\u00b0, \u03b1_n=20\u00b0, b=80 mm, 20CrMnTi cementirano, P=75 kW, n\u2081=1500 RPM, KA=1,25 (blagi udar)<\/p>\n

Korak 1 \u2014 Geometrija<\/p>\n

d\u2081 = 5 \u00d7 24 \/ cos20\u00b0 = 127,8 mm | d\u2082 = 5 \u00d7 72 \/ cos20\u00b0 = 383,4 mm
\nu = z\u2082\/z\u2081 = 3,0 | C = (127,8 + 383,4)\/2 = 255,6 mm<\/p>\n

Korak 2 \u2014 Tangencijalna sila i jedini\u010dno optere\u0107enje<\/p>\n

T\u2081 = 9550 \u00d7 75 \/ 1500 = 477,5 N\u00b7m
\nF_t = 2T\u2081 \/ d\u2081 = 2 \u00d7 477.500 \/ 127,8 = 7.475 N
\nF_t\/b = 7,475 \/ 80 = 93,4 N\/mm \u2192 Jedini\u010dno optere\u0107enje w_t = F_t \u00d7 (u+1)\/(b \u00d7 u) = 7475 \u00d7 4\/(80 \u00d7 3) = 124,6 N\/mm<\/p>\n

Korak 3 \u2014 Kontaktni napon \u03c3_H (pojednostavljeno, KV=1,05, KH\u03b2=1,15, KH\u03b1=1,0)<\/p>\n

\u03c3_H0 = Z_H \u00d7 Z_E \u00d7 Z_\u03b5 \u00d7 Z_\u03b2 \u00d7 \u221a(w_t)
\n= 2,35 \u00d7 189,8 \u00d7 0,79 \u00d7 0,970 \u00d7 \u221a(124,6)
\n= 2,35 \u00d7 189,8 \u00d7 0,79 \u00d7 0,970 \u00d7 11,16
\n= 380 MPa (nominalno)<\/p>\n

\u03c3_H_eff = \u03c3_H0 \u00d7 \u221a(KA \u00d7 KV \u00d7 KH\u03b2 \u00d7 KH\u03b1)
\n= 380 \u00d7 \u221a(1,25 \u00d7 1,05 \u00d7 1,15 \u00d7 1,0)
\n= 380 \u00d7 \u221a1,509 = 380 \u00d7 1,229 = 467 MPa<\/p>\n

Korak 4 \u2014 Faktor sigurnosti protiv korozije<\/p>\n

\u03c3_H lim (20CrMnTi karburiziran, ISO MQ) = 1500 MPa
\nS_H = 1500 \/ 467 = 3.21 \u2713<\/span> \u00a0(minimum 1,0 \u2014 sigurno prekora\u010deno)<\/p>\n

Korak 5 \u2014 Napon savijanja \u03c3_F (YFa=2,65, YSa=1,60, Y\u03b5=0,68, Y\u03b2=0,88, KF\u03b2=1,18)<\/p>\n

\u03c3_F0 = (F_t \/ (b \u00d7 mn)) \u00d7 YFa \u00d7 YSa \u00d7 Y\u03b5 \u00d7 Y\u03b2
\n= (7475 \/ (80 \u00d7 5)) \u00d7 2,65 \u00d7 1,60 \u00d7 0,68 \u00d7 0,88
\n= 18,69 \u00d7 2,545 = 47,6 MPa<\/p>\n

\u03c3_F_eff = \u03c3_F0 \u00d7 KA \u00d7 KV \u00d7 KF\u03b1 \u00d7 KF\u03b2
\n= 47,6 \u00d7 1,25 \u00d7 1,05 \u00d7 1,0 \u00d7 1,18
\n= 47,6 \u00d7 1,550 = 73,7 MPa<\/p>\n

Korak 6 \u2014 Faktor sigurnosti pri savijanju<\/p>\n

\u03c3_F lim (20CrMnTi karburiziran, ISO MQ) = 450 MPa
\nS_F = 450 \/ 73,7 = 6.11 \u2713<\/span> \u00a0(minimum 1,4 \u2014 znatno prekora\u010deno)<\/p>\n

Zaklju\u010dak:<\/strong> Obje provjere prolaze s velikim marginama \u2014 S_H = 3,21 i S_F = 6,11. Par spiralnih zup\u010danika je zna\u010dajno precijenjen za ovo optere\u0107enje s cementiranim materijalom. Radi optimizacije tro\u0161kova, konstruktor bi mogao: (1) smanjiti na 40Cr QT (mekani bok) pri S_H \u2248 1,10 \u2014 i dalje prihvatljivo, ali sa smanjenom marginom vijeka trajanja; ili (2) smanjiti modul na M4 s cementiranim materijalom i odr\u017eavati S_H > 1,5.<\/div>\n<\/div>\n

Koja granica je va\u017ee\u0107a - kontaktni zamor ili zamor od savijanja?<\/h2>\n

\"In\u017eenjerski<\/p>\n

Korea Ever-Power vr\u0161i prora\u010dune kontaktnog zamora i zamora pri savijanju prema ISO 6336 za svaku narud\u017ebu spiralni zup\u010danik<\/strong> redoslijed \u2014 izvje\u0161tavanje o S_H i S_F u odnosu na specificirane minimalne faktore sigurnosti i ozna\u010davanje bilo kakve promjene geometrije koja bi pobolj\u0161ala marginu \u010dvrsto\u0107e<\/p>\n

U praksi, mjerodavna granica - koja od dvije provjere ima manju marginu faktora sigurnosti - prvenstveno zavisi od veli\u010dine i materijala zup\u010danika:<\/p>\n

\n
Kontaktni zamor (pitting) je presudno stanje kada:<\/strong><\/p>\n

Visoka prenesena snaga i brzina (visoka F_t po jedinici \u0161irine povr\u0161ine); QT materijal s mekim bokom gdje je \u03c3_H lim relativno nizak; zup\u010danici velikog modula gdje je zub visok, a korijensko zaobljenje velikodu\u0161no (niska Y_Fa \u00d7 Y_Sa). spiralni zup\u010danik<\/strong> Pre\u010dnik koraka mora se pove\u0107ati ili materijal se mora nadograditi kako bi se ispunio S_H_min.<\/p>\n<\/div>\n

Zamor pri savijanju je presudno kada:<\/strong><\/p>\n

Zup\u010danik s malim brojem zubaca (z\u2081 < 18 \u2192 visoki Y_Fa); mali modul i uska \u0161irina \u010deone povr\u0161ine; optere\u0107enje u povratnom smjeru (Y_M = 0,7); udarno optere\u0107enje koje pokre\u0107e visok K_F\u03b2; udarna optere\u0107enja nisu u potpunosti obuhva\u0107ena u KA. spiralni zup\u010danik<\/strong> Modul se mora pove\u0107ati ili se mora pove\u0107ati radijus korijenskog zaobljenja kako bi se zadovoljio S_F_min.<\/p>\n<\/div>\n<\/div>\n

Korea Ever-Power \u2014 Izra\u010dun prema ISO 6336 za svaku industrijsku narud\u017ebu<\/h2>\n

Korea Ever-Power vr\u0161i kompletan prora\u010dun \u010dvrsto\u0107e prema ISO 6336-2 i ISO 6336-3 standardima za svaku preciznost. spiralno rezani zup\u010danik<\/strong> industrijska narud\u017eba \u2014 izvje\u0161tavanje o S_H i S_F za zup\u010danik i za nazubljeni to\u010dak, sa eksplicitno navedenim K-faktorima. Za kupce koji navedu snagu, brzinu, omjer i vrstu primjene, in\u017eenjerski tim Korea Ever-Powera bira modul i \u0161irinu povr\u0161ine koja posti\u017ee ciljane faktore sigurnosti s najisplativijim materijalom. Kao direktan proizvo\u0111a\u010d spiralnih zup\u010danika<\/a>, Korea Ever-Power uklju\u010duje sa\u017eetak izra\u010duna prema ISO 6336 u dokumentaciju narud\u017ebe, \u010dine\u0107i tehni\u010dku osnovu za specifikaciju zup\u010danika potpuno transparentnom. Pregledajte Asortiman proizvoda sa spiralnim zup\u010danicima<\/a> za industrijske pogonske primjene.<\/p>\n

\u010cesto postavljana pitanja<\/h2>\n
Za\u0161to je \u03c3_H lim za cementirani spiralni zup\u010danik 3\u00d7 ve\u0107i nego za QT zup\u010danik, ali \u03c3_F lim samo 2\u00d7 ve\u0107i?<\/strong><\/p>\n

Granica kontaktnog zamora \u03c3_H lim pribli\u017eno se skalira s kvadratom povr\u0161inske tvrdo\u0107e (Hertzov kontaktni zamor je povr\u0161inski fenomen kojim upravlja otvrdnuti slu\u010daj). Utrostru\u010denje povr\u0161inske tvrdo\u0107e sa HB 280 na HRC 60 vi\u0161e od utrostru\u010duje \u03c3_H lim. Granica zamora savijanjem \u03c3_F lim vi\u0161e se skalira s \u017eilavo\u0161\u0107u jezgra nego s povr\u0161inskom tvrdo\u0107om - pukotina uslijed loma korijena zuba \u0161iri se kroz materijal jezgra, a ne kroz tvrdi povr\u0161inski slu\u010daj. Pove\u0107anje povr\u0161inske tvrdo\u0107e pobolj\u0161ava \u03c3_F lim samo umjereno (pobolj\u0161anjem zaostalog tla\u010dnog napona u zoni korijena od transformacije cementacije), dok dramati\u010dno pobolj\u0161ava \u03c3_H lim. Ova asimetrija zna\u010di da za cementirane... spiralni zup\u010danici<\/strong>, faktor sigurnosti od ta\u010dkastog stvaranja S_H je obi\u010dno mnogo ve\u0107i od faktora sigurnosti od savijanja S_F \u2014 zamor pri savijanju \u010de\u0161\u0107e odre\u0111uje minimalnu prihvatljivu veli\u010dinu zup\u010danika za cementirane... spiralni zup\u010danik<\/strong> parovi.<\/p>\n<\/div>\n

Kako pove\u0107anje ugla spirale \u03b2 sa 20\u00b0 na 25\u00b0 mijenja rezultate prora\u010duna prema ISO 6336?<\/strong><\/p>\n

Ugao spirale ulazi u formulu za kontaktni napon prema ISO 6336 kroz tri faktora: Z_\u03b5 (faktor kontaktnog omjera, pobolj\u0161ava se sa \u03b5_\u03b2), Z_\u03b2 (faktor ugla spirale = \u221acos \u03b2, umjereno se smanjuje sa \u03b2) i Z_H (faktor zone, blago se smanjuje). Neto efekat pove\u0107anja \u03b2 sa 20\u00b0 na 25\u00b0 na \u03c3_H je pribli\u017eno -5 do -8% (tj. ni\u017ei kontaktni napon, bolja otpornost na koroziju) - prvenstveno zato \u0161to se \u03b5_\u03b2 pove\u0107ava sa pribli\u017eno 0,9 na 1,3 za tipi\u010dan industrijski zup\u010danik, zna\u010dajno smanjuju\u0107i Z_\u03b5. Za provjeru savijanja, Y_\u03b2 se neznatno pobolj\u0161ava sa \u03b2, dodatno smanjuju\u0107i \u03c3_F. Oba faktora sigurnosti se pobolj\u0161avaju kada se \u03b2 pove\u0107a sa 20\u00b0 na 25\u00b0, po cijenu pove\u0107anog aksijalnog potiska (F_a se pove\u0107ava za tan 25\u00b0\/tan 20\u00b0 = 1,28 \u00d7 original) - uobi\u010dajeni kompromis.<\/p>\n<\/div>\n

Mogu li koristiti nazivnu vrijednost zup\u010danika AGMA 2101 umjesto ISO 6336 za specifikaciju spiralnog zup\u010danika?<\/strong><\/p>\n

Da \u2014 AGMA 2101 i ISO 6336 zasnovani su na istim osnovnim formulama za Hertzov kontaktni napon i Lewisov napon savijanja, sa razli\u010ditom nomenklaturom faktora i neznatno druga\u010dijim konvencijama faktora sigurnosti. Za ve\u0107inu primjena, zup\u010danik ispravno ocijenjen prema ISO 6336 sa S_H \u2265 1,1 i S_F \u2265 1,5 tako\u0111er \u0107e zadovoljiti kriterije ocjenjivanja AGMA 2101 uz odgovaraju\u0107u primjenu faktora servisa. Korea Ever-Power primjenjuje ISO 6336 kao zadani standard za prora\u010dun, ali mo\u017ee pru\u017eiti izlaz u formatu AGMA 2101 za kupce kojima je to potrebno \u2014 isti... spiralni zup\u010danik<\/strong> se proizvodi bez obzira na to u kojem je standardu prora\u010dun predstavljen.<\/p>\n<\/div>\n

Da li je prora\u010dun prema ISO 6336 uvijek konzervativan ili mo\u017ee precijeniti vijek trajanja zup\u010danika?<\/strong><\/p>\n

Standard ISO 6336 je namijenjen da bude konzervativan (pesimisti\u010dan) za srednji kvalitet materijala (MQ nivo) - zup\u010danik koji zadovoljava ISO 6336 pri S_H = 1.0 trebao bi pre\u017eivjeti projektovani vijek trajanja s dobrom vjerovatno\u0107om prosje\u010dnog kvaliteta materijala i proizvodnje. Mo\u017ee podcijeniti stvarni vijek trajanja za materijal ME kvalitete (premium cementirani zup\u010danici s vrlo strogom metalur\u0161kom kontrolom) i precijeniti vijek trajanja kada: je materijal na donjoj granici MQ raspona; KA je podcijenjen (stvarna vr\u0161na optere\u0107enja prema\u0161uju pretpostavljeni faktor kori\u0161tenja); ili je faktor neuskla\u0111enosti K_H\u03b2 prenizak (preostalo neuskla\u0111enost nakon ugradnje je ve\u0107e nego \u0161to se pretpostavlja u prora\u010dunu). Za kriti\u010dne primjene, Korea Ever-Power preporu\u010duje odre\u0111ivanje stvarnih K-faktora iz izmjerenog otklona vratila i poravnanja ku\u0107i\u0161ta, umjesto kori\u0161tenja tabelarnih procjena.<\/p>\n<\/div>\n

\n

Zatra\u017eite prora\u010dun \u010dvrsto\u0107e prema ISO 6336 za va\u0161 spiralni zup\u010danik<\/h2>\n

Navedite snagu, brzinu, prijenosni omjer, sredi\u0161nju udaljenost i vrstu primjene. Korea Ever-Power vr\u0161i kompletan prora\u010dun prema ISO 6336-2 (korozijska korozija) i ISO 6336-3 (savijanje) te preporu\u010duje ispravan modul, \u0161irinu \u010dela i materijal za postizanje potrebnih faktora sigurnosti \u2014 \u0161to je standardno uklju\u010deno uz svaku narud\u017ebu industrijskog zup\u010danika.<\/p>\n

Zahtjev za izra\u010dun prema ISO 6336<\/a>
\nAsortiman proizvoda sa spiralnim zup\u010danicima<\/a><\/div>\n

ISO 6336-2 korozija \u00b7 ISO 6336-3 savijanje \u00b7 Prijavljeni S_H i S_F \u00b7 Svi K-faktori navedeni \u00b7 Uklju\u010deno u svaku narud\u017ebu<\/p>\n<\/div>\n

Urednik: Cxm<\/p>\n<\/div>","protected":false},"excerpt":{"rendered":"

Prora\u010dun \u010dvrsto\u0107e spiralnog zup\u010danika prema ISO 6336 \u2014 Obja\u0161njenje ocjene kontaktnog zamora i zamora od savijanja Svaki spiralni zup\u010danik mora pro\u0107i dvije nezavisne provjere zamora: otpornost na rupi\u010dasto stvaranje (kontaktni zamor, \u03c3_H) i \u010dvrsto\u0107u na savijanje korijena zuba (\u03c3_F). ISO 6336 pru\u017ea globalno priznati okvir za prora\u010dun za obje. Razumijevanje strukture ove dvije provjere \u2014 \u0161ta svaka [\u2026]<\/p>","protected":false},"author":1,"featured_media":0,"comment_status":"closed","ping_status":"closed","sticky":false,"template":"","format":"standard","meta":{"_et_pb_use_builder":"","_et_pb_old_content":"","_et_gb_content_width":"","footnotes":""},"categories":[3082],"tags":[],"class_list":["post-2357","post","type-post","status-publish","format-standard","hentry","category-helical-gears"],"_links":{"self":[{"href":"https:\/\/helicalcutgears.top\/bs\/wp-json\/wp\/v2\/posts\/2357","targetHints":{"allow":["GET"]}}],"collection":[{"href":"https:\/\/helicalcutgears.top\/bs\/wp-json\/wp\/v2\/posts"}],"about":[{"href":"https:\/\/helicalcutgears.top\/bs\/wp-json\/wp\/v2\/types\/post"}],"author":[{"embeddable":true,"href":"https:\/\/helicalcutgears.top\/bs\/wp-json\/wp\/v2\/users\/1"}],"replies":[{"embeddable":true,"href":"https:\/\/helicalcutgears.top\/bs\/wp-json\/wp\/v2\/comments?post=2357"}],"version-history":[{"count":2,"href":"https:\/\/helicalcutgears.top\/bs\/wp-json\/wp\/v2\/posts\/2357\/revisions"}],"predecessor-version":[{"id":2361,"href":"https:\/\/helicalcutgears.top\/bs\/wp-json\/wp\/v2\/posts\/2357\/revisions\/2361"}],"wp:attachment":[{"href":"https:\/\/helicalcutgears.top\/bs\/wp-json\/wp\/v2\/media?parent=2357"}],"wp:term":[{"taxonomy":"category","embeddable":true,"href":"https:\/\/helicalcutgears.top\/bs\/wp-json\/wp\/v2\/categories?post=2357"},{"taxonomy":"post_tag","embeddable":true,"href":"https:\/\/helicalcutgears.top\/bs\/wp-json\/wp\/v2\/tags?post=2357"}],"curies":[{"name":"radni list","href":"https:\/\/api.w.org\/{rel}","templated":true}]}}