{"id":2411,"date":"2026-06-26T05:17:21","date_gmt":"2026-06-26T05:17:21","guid":{"rendered":"https:\/\/helicalcutgears.top\/?p=2411"},"modified":"2026-06-26T05:17:21","modified_gmt":"2026-06-26T05:17:21","slug":"helical-gear-oil-viscosity-selection-iso-vg-ehl","status":"publish","type":"post","link":"https:\/\/helicalcutgears.top\/da\/helical-gear-oil-viscosity-selection-iso-vg-ehl\/","title":{"rendered":"Valg af viskositet for spiralgearolie"},"content":{"rendered":"
\n
\n
<\/div>\n
\n

Valg af viskositet for spiralgearolie \u2014 ISO VG-kvalitet, EHL-filmtykkelse og temperatur<\/h1>\n

Valg af den korrekte olieviskositet til en spiralformet gear<\/strong> Gearkassen handler ikke blot om at v\u00e6lge \"standard\"-kvaliteten - det er en beregning, der afbalancerer den EHL-filmtykkelse, der kr\u00e6ves til den specifikke stigningslinjehastighed og kontaktsp\u00e6nding, mod det visk\u00f8se k\u00e6rningstab og koldstartsflowydelsen ved den minimale omgivelsestemperatur. Brug af ISO VG 320, hvor ISO VG 100 er korrekt, er ikke \"sikrere\" - det \u00f8ger k\u00e6rningstabet betydeligt og kan forhindre, at EHL-filmen dannes ved h\u00f8j hastighed, fordi olieviskositeten i maskezonen falder mindre end forventet. Denne vejledning giver rammerne for viskositetsvalg, der undg\u00e5r b\u00e5de undersm\u00f8ring (pitting) og oversm\u00f8ring (k\u00e6rningstab, h\u00f8jhastighedsfilmmangel).<\/p>\n

F\u00e5 anbefaling af oliekvalitet \u2192<\/a><\/p>\n<\/div>\n<\/div>\n

Hvorfor viskositet styrer EHL-filmtykkelsen<\/h2>\n

EHL-filmen p\u00e5 spiralformet gear<\/strong> Tandkontaktzonen genereres af den hydrodynamiske kileeffekt, n\u00e5r de to tandflader konvergerer p\u00e5 nettets indl\u00f8bsside. Filmtykkelsen h_min styres af Dowson-Higginson-formlen (linjekontakt, forenklet):<\/p>\n

h_min \u221d (\u03b7\u2080 \u00d7 v_\u03a3)^0,7 \u00d7 R'^0,46 \/ (E'^0,03 \u00d7 w'^0,13)
\nhvor: \u03b7\u2080 = dynamisk viskositet ved indl\u00f8bstemperatur [Pa\u00b7s]
\nv_\u03a3 = sumhastighed = v\u2081 + v\u2082 \u2248 2 \u00d7 v_t (sum af rullehastighed) [m\/s]
\nR' = \u00e6kvivalent krumningsradius ved kontakt [mm]
\nE' = \u00e6kvivalent elasticitetsmodul \u2248 226.000 N\/mm\u00b2 (st\u00e5l-st\u00e5l)
\nw' = normal belastning pr. kontaktl\u00e6ngdeenhed [N\/mm]<\/p>\n

N\u00f8gleforhold: h_min \u221d \u03b7\u2080^0,7 og h_min \u221d v_t^0,7<\/p>\n

Fordobling af olieviskositet (ved samme temperatur): h_min \u00f8ges med 2^0,7 = 1,62\u00d7
\nFordobling af pitch-line hastighed (samme viskositet): h_min stiger med 2^0,7 = 1,62\u00d7<\/p>\n

\u2192 Begge h\u00e5ndtag har samme effekt p\u00e5 0,7 \u2014 viskositet og hastighed er lige effektive
\nved at \u00f8ge EHL-filmen. Hastigheden bestemmes dog af applikationen; viskositet
\ner den designvariabel, som ingeni\u00f8ren kontrollerer.<\/p>\n

For en spiralformet gear<\/strong>, skal filmforholdet \u03bb = h_min \/ R_q n\u00e5 \u2265 2,0 for fuld EHL-beskyttelse. For en pr\u00e6cisionsjord spiralformet gear<\/strong> (Ra \u2248 0,2 \u00b5m) (R_q \u2248 0,25 \u00b5m pr. flanke), kompositten R_q \u2248 \u221a(0,25\u00b2 + 0,25\u00b2) = 0,35 \u00b5m, hvilket kr\u00e6ver h_min \u2265 0,70 \u00b5m for \u03bb = 2,0. Viskositetsgraden er valgt for at opn\u00e5 denne film ved den faktiske mesh-zonetemperatur under normal drift.<\/p>\n

Forholdet mellem viskositet og temperatur \u2014 Hvorfor driftstemperaturen er vigtig<\/h2>\n

ISO VG-kvaliteter er defineret ved 40\u00b0C. spiralformet gear<\/strong> Maskezonen fungerer typisk ved 60-80 \u00b0C (maskezonens bulktemperatur), og oliens viskositet ved denne temperatur er v\u00e6sentligt lavere end den nominelle VG-kvalitet antyder. Viskositeten ved driftstemperatur skal beregnes ved hj\u00e6lp af viskositetstemperaturmodellen (ASTM D341 eller Walther-ligning):<\/p>\n

Kinematisk viskositetsforhold (Walther-ligning, forenklet):
\nlog log(\u03bd + 0,7) = A \u2212 B \u00d7 log(T_abs)
\nhvor \u03bd = kinematisk viskositet [mm\u00b2\/s = cSt], T_abs = temperatur [K]
\nKonstanterne A, B er tilpasset oliens viskositet ved to kendte temperaturer.<\/p>\n

Omtrentlig viskositet ved driftstemperatur for mineralolie (VI \u2248 100):
\nISO VG 68 ved 40\u00b0C \u2192 ca. 15 cSt ved 80\u00b0C
\nISO VG 100 ved 40\u00b0C \u2192 ca. 20 cSt ved 80\u00b0C
\nISO VG 150 ved 40\u00b0C \u2192 ca. 28 cSt ved 80\u00b0C
\nISO VG 220 ved 40\u00b0C \u2192 ca. 38 cSt ved 80\u00b0C
\nISO VG 320 ved 40\u00b0C \u2192 ca. 52 cSt ved 80\u00b0C
\nISO VG 460 ved 40\u00b0C \u2192 ca. 70 cSt ved 80\u00b0C
\nISO VG 680 ved 40\u00b0C \u2192 ca. 98 cSt ved 80\u00b0C<\/p>\n

PAO-syntetisk (VI \u2248 150) bevarer en h\u00f8jere viskositet p\u00e5 cirka 30\u201340% ved 80\u00b0C
\nend mineralolie af samme ISO VG-kvalitet ved 40\u00b0C \u2014 en betydelig fordel.<\/p>\n

Almindelig specifikationsfejl:<\/strong> Specifikation af ISO VG 320 for en hurtigtl\u00f8bende spiralformet gear<\/strong> (v_t = 20 m\/s) \"For at v\u00e6re p\u00e5 den sikre side\" er kontraproduktivt. Ved en mesh-temperatur p\u00e5 80 \u00b0C har VG 320 mineralolie en kinematisk viskositet p\u00e5 cirka 52 cSt - en tilstr\u00e6kkelig EHL-film. Men k\u00e6rningstabet fra et oliebad ved denne viskositet er 2-3 gange h\u00f8jere end med VG 150. Mere kritisk er det, at olien ved h\u00f8j stigningshastighed skal centrifugeres fra tandflankerne, f\u00f8r mesh-indtr\u00e6ngen - meget visk\u00f8s olie, der ikke flyder v\u00e6k fra tandspidsen, skaber en lokalt udsultet tilstand, der tr\u00e6nger ind i mesh-indtr\u00e6ngen, hvilket paradoksalt nok reducerer EHL-filmen. Korea Ever-Power f\u00f8lger AGMA 9005-viskositetsvalgtabellen, ikke \"mere er sikrere\"-fejlslutningen.<\/div>\n

Valg af ISO VG-kvalitet \u2014 Tabel over hastighed og temperatur p\u00e5 pitch-line<\/h2>\n

\"Tv\u00e6rsnit<\/p>\n

Spiralformet gear<\/strong> gearkasse med oliebadsump \u2014 den korrekte ISO VG-kvalitet skal give tilstr\u00e6kkelig viskositet ved driftstemperaturen i mesh-zonen (typisk 60-80 \u00b0C for industrielle gearkasser) til at opn\u00e5 \u03bb \u2265 2,0, samtidig med at den forbliver lav nok ved den minimale omgivelsesstarttemperatur til at str\u00f8mme gennem filteret og n\u00e5 mesh-zonen inden for de f\u00f8rste 30-60 sekunder af driften.<\/p>\n

F\u00f8lgende tabel indeholder anbefalinger for ISO VG-kvalitet for karbureret og slebne spiralformede tandhjul<\/strong> (tandoverflade Ra \u2264 0,3 \u00b5m) ved oliesumptemperatur 60-80 \u00b0C, baseret p\u00e5 AGMA 9005-F16 tabel 2 (industrielle lukkede geardrev):<\/p>\n

\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n
Pitch-Line Hastighed v_t<\/th>\nAnbefalet ISO VG (Mineral CLP)<\/th>\nAnbefalet ISO VG (PAO CLP HC)<\/th>\nBem\u00e6rkninger<\/th>\n<\/tr>\n<\/thead>\n
< 0,5 m\/s (meget langsom)<\/td>\nVG 680\u20131000<\/td>\nVG 460\u2013680<\/td>\nGr\u00e6nsesm\u00f8ringsregime; h\u00f8j viskositet kompenserer for manglende hydrodynamisk film. Kan anvendes p\u00e5 gummiblandere og pladem\u00f8llegear (Art64, Art68).<\/td>\n<\/tr>\n
0,5\u20135 m\/s (langsom til moderat)<\/td>\nVG 320\u2013680<\/td>\nVG 220\u2013320<\/td>\nBlandet sm\u00f8ring til tidlig EHL. Landbrugsgearkasser (Art56), kranhejse (Art70), generelle industrielle M10+ gear.<\/td>\n<\/tr>\n
5\u201315 m\/s (industristandard)<\/td>\nVG 150\u2013320<\/td>\nVG 100\u2013220<\/td>\nFuld EHL i den \u00f8vre ende af dette interval. De fleste lukkede industrielle spiralformet gear<\/strong> Gearkasser falder ind under denne kategori.<\/td>\n<\/tr>\n
15\u201325 m\/s (hurtig)<\/td>\nVG 68\u2013150<\/td>\nVG 68\u2013100<\/td>\nFuld EHL opn\u00e5s let; k\u00e6rningstabet stiger stejlt over VG 220 ved disse hastigheder. Kompressorgearkasser (Art50), store industrielle ventilatordrev (Art69).<\/td>\n<\/tr>\n
> 25 m\/s (h\u00f8j hastighed)<\/td>\nVG 32\u2013100 (mineralmarginal)<\/td>\nVG 32\u201375 PAO foretrukket<\/td>\nVed >40 m\/s foretr\u00e6kkes PAO st\u00e6rkt \u2014 lavere tr\u00e6kkoefficient og bedre viskositetsindeks opretholder filmkvaliteten. EV-reduktionsmidler (Art62), turbinehastighedsfor\u00f8gere (Art69).<\/td>\n<\/tr>\n<\/tbody>\n<\/table>\n<\/div>\n

ISO 6743-6 Gearsm\u00f8remiddelkategorier \u2014 Hvilken type til spiralformede gear?<\/h2>\n

ISO 6743-6 klassificerer gearolie efter deres baseolie og additivtype. Det er lige s\u00e5 vigtigt at v\u00e6lge den korrekte kategori som at v\u00e6lge den korrekte ISO VG-kvalitet \u2013 den forkerte kategori med den korrekte viskositet beskytter stadig ikke tilstr\u00e6kkeligt:<\/p>\n

\n
CLP \u2014 Mineral EP Gearolie<\/strong><\/p>\n

Standard mineralbaseolie med svovl-fosfor (S\/P) ekstremtryksadditiv. Velegnet til de fleste industrielle spiralformet gear<\/strong> Drevhastighed ved v_t = 1\u201320 m\/s. FVA mikropitting-klassificering MLS 6\u20138. Skifteinterval: 3.000\u20138.000 timer afh\u00e6ngigt af tilstandsoverv\u00e5gning. Det mest omkostningseffektive valg til standardgearkasser.<\/p>\n<\/div>\n

CLP HC \u2014 Hydrokrakket mineral<\/strong><\/p>\n

Hydrokrakket Gruppe III baseolie med forbedret oxidationsstabilitet og en smule h\u00f8jere VI (\u2248 120) end konventionel CLP. 20\u201330% l\u00e6ngere levetid end CLP. Anbefales til spiralformet gear<\/strong> Gearkasser ved h\u00f8jere omgivelsestemperatur eller forl\u00e6nget serviceinterval. FVA mikropitting-klassificering MLS 8-10. Bedre valg til hovedgearkasser for vindm\u00f8ller og offshore-gearkasser.<\/p>\n<\/div>\n

CLP PAO \u2014 Polyalphaolefin Synthetic<\/strong><\/p>\n

PAO Gruppe IV syntetisk baseolie; VI \u2248 150. Bedste ydeevne ved h\u00f8je hastigheder (lavere tr\u00e6kkraft \u2192 h\u00f8jere effektivitet), bedste flow i kolde temperaturer, l\u00e6ngste levetid (5.000-12.000 timer). Foretrukket til EV-reduktionsgear, BFP-spiraldrev og enhver anden spiralformet gear<\/strong> anvendelse hvor energieffektivitet oms\u00e6ttes til penge. Cirka 2-3 gange dyrere pr. liter end CLP-mineral.<\/p>\n<\/div>\n

CLP PG \u2014 Polyglykol<\/strong><\/p>\n

IKKE anbefalet til standard spiralformede gear.<\/strong> Polyglykolbaseolie er fremragende til snekkegear (meget lav tr\u00e6kkraftkoefficient p\u00e5 bronze-st\u00e5l-kontakter), men angriber nitrilgummipakninger og emulgerer lettere med vand end PAO. De f\u00e5 undtagelser er specielle anvendelser med snekkegear.spiralformet gear<\/strong> sammensatte gearkasser, hvor snekketrinnet prioriteres, eller rustfri akseldrev, hvor nitrilpakninger ikke anvendes.<\/p>\n<\/div>\n<\/div>\n

Mineral vs. PAO \u2014 Hvorn\u00e5r betaler opgraderingen sig?<\/h2>\n

Opgradering fra CLP mineral til CLP PAO for en spiralformet gear<\/strong> Drevet giver tre fordele: effektivitet (reduceret k\u00e6rning og netfriktion \u2192 lavere energiomkostninger), l\u00e6ngere olielevetid (reduceret vedligeholdelsesinterval og nedetid) og bedre beskyttelse ved ekstreme temperaturer. Om opgraderingen betaler sig, afh\u00e6nger af driftsprofilen:<\/p>\n

Beregning af effektivitetsafkast (eksempel: 75 kW) spiralformet gear<\/strong> drev, CLP 220 \u2192 PAO 220):
\nEffektivitetsforbedring: cirka 0,5\u20131,0% (reduktion af mesh + churning loss)
\n\u00c5rlig energibesparelse: 75 kW \u00d7 0,007 \u00d7 8.000 t\/\u00e5r = 4.200 kWh\/\u00e5r
\nVed 0,12 USD\/kWh: 504 USD\/\u00e5r energibesparelse pr. drev<\/p>\n

Olielevetid tilbagebetaling:
\nCLP 220 mineral: olieskift hver 3.000 timer \u2192 2,7 skift\/\u00e5r i 8.000 timer\/\u00e5r
\nCLP PAO 220: olieskift hver 8.000 timer \u2192 1 skift\/\u00e5r
\n\u00c5rlig besparelse p\u00e5 oliem\u00e6ngde: 1,7 skift \u00d7 oliem\u00e6ngde = betydelig for store gearkasser<\/p>\n

Nulpunkt: PAO koster typisk 2-3 gange CLP-mineralolie pr. liter. For en 100-liters gearkasse:
\nPAO-pr\u00e6mie pr. p\u00e5fyldning: USD 300; energibesparelse: USD 504\/\u00e5r \u2192 tilbagebetalingstid < 1 \u00e5r.
\nFor drev, der k\u00f8rer <2.000 timer\/\u00e5r eller med en lille oliem\u00e6ngde, er CLP-mineral mere omkostningseffektiv.<\/p>\n

Koldstartsviskositet \u2014 Minimumskrav til omgivelsestemperatur<\/h2>\n

EN spiralformet gear<\/strong> Gearkassen m\u00e5 aldrig startes ved fuld belastning, f\u00f8r olien er str\u00f8mmet fra bundkarret til gearindgrebet og lejepositionerne. Ved meget lave omgivelsestemperaturer kan h\u00f8jviskos mineralolie gelere eller flyde s\u00e5 langsomt, at de f\u00f8rste 30-60 sekunder af driften forl\u00f8ber uden tilstr\u00e6kkelig sm\u00f8ring. Minimum omgivelsestemperatur for start ved fuld belastning uden forvarmning:<\/p>\n

Mineral CLP gearolies flydepunkt og minimum starttemperaturer (omtrentlige):
\nVG 220 CLP mineral: h\u00e6ldepunkt \u2248 \u221215\u00b0C; minimum fuldlaststart \u2248 \u200b\u200b\u22125\u00b0C
\nVG 320 CLP mineral: h\u00e6ldepunkt \u2248 \u221212\u00b0C; minimum fuldlaststart \u2248 \u200b\u200b0\u00b0C
\nVG 680 CLP mineral: h\u00e6ldepunkt \u2248 \u22129\u00b0C; minimum fuldlaststart \u2248 \u200b\u200b+5\u00b0C
\nVG 220 PAO: h\u00e6ldepunkt \u2248 \u221245\u00b0C; minimum fuldlaststart \u2248 \u200b\u200b\u221230\u00b0C
\nVG 320 PAO: flydepunkt \u2248 \u221242\u00b0C; minimum fuldlaststart \u2248 \u200b\u200b\u221225\u00b0C<\/p>\n

For gearkasser i kolde klimaer (koreansk vinter, sibiriske installationer, arktisk offshore):
\nPAO-syntetisk olie er ofte den eneste viskositetskvalitetsmulighed, der undg\u00e5r kravene til olievarmer.<\/p>\n

Korea Ever-Power \u2014 Anbefaling af olieviskositet med gearordrer<\/h2>\n

\"Korea<\/p>\n

Korea Ever-Powers m\u00e5lte tandoverflade Ra fra produktionsgearet (Ra \u2264 0,2 \u00b5m for DIN klasse 5, Ra \u2264 0,4 \u00b5m for DIN klasse 7) bruges til at beregne den sammensatte R_q og den kr\u00e6vede h_min for \u03bb = 2,0 \u2014 hvilket direkte bestemmer den minimale ISO VG-kvalitet, der kr\u00e6ves ved den specificerede driftstemperatur for spiralformet gear<\/strong> installation<\/p>\n

Korea Ever-Power leverer den anbefalede ISO VG-kvalitet (og den minimale \u03bb = h_min\/R_q-beregning, der berettiger den) med hver spiralformet gear<\/strong> ordre \u2014 ved hj\u00e6lp af den faktisk m\u00e5lte tandoverflade Ra fra produktionsgearet, ikke en antaget v\u00e6rdi for klassen. Olieanbefalingen inkluderer den minimale omgivelsesstarttemperatur for den specificerede kvalitet og markerer, hvis PAO-syntetisk olie er n\u00f8dvendig til drift i koldt klima. Som en direkte producent af spiralformede gear<\/a>Korea Ever-Power krydstjekker den anbefalede olieviskositet med gearets stigningshastighed og beregningen af \u200b\u200b\u200b\u200bk\u00e6rningstabet \u2013 og anbefaler en lavere viskositetsgrad, hvis kunden har specificeret en un\u00f8dvendigt h\u00f8j VG, der ville reducere effektiviteten uden at forbedre \u03bb-forholdet. Gennemse produktsortiment af spiralformede gear<\/a>.<\/p>\n

Ofte stillede sp\u00f8rgsm\u00e5l<\/h2>\n
Kan en spiralgearkasse k\u00f8re p\u00e5 samme oliekvalitet, hvis driftshastigheden \u00e6ndres ved at udskifte motoren?<\/strong><\/p>\n

Ikke n\u00f8dvendigvis. Hvis motoren udskiftes til at k\u00f8re hurtigere (h\u00f8jere pitch-line hastighed), kan den eksisterende h\u00f8jviskose olie for\u00e5rsage for stort rotationstab og h\u00f8j olietemperatur. Hvis motoren udskiftes til at k\u00f8re langsommere, kan den oprindelige viskositet v\u00e6re for lav til tilstr\u00e6kkelig EHL-film ved den reducerede pitch-line hastighed. N\u00e5r hastigheden p\u00e5 en eksisterende spiralformet gear<\/strong> gearkasse\u00e6ndringer med mere end \u00b130%, b\u00f8r oliens viskositetsgrad genberegnes ved den nye driftshastighed for at bekr\u00e6fte, at \u03bb forbliver over 2,0. Korea Ever-Power leverer denne genberegning for enhver spiralformet gear<\/strong> drev, der har gennemg\u00e5et en hastigheds\u00e6ndring \u2014 beregningen tager den faktiske geargeometri (modul, fladebredde, stigningsdiameter) og den nye hastighed som input.<\/p>\n<\/div>\n

Er det n\u00f8dvendigt at bruge den samme oliekvalitet til b\u00e5de indgangsakslen med h\u00f8j hastighed og udgangsakslen med lav hastighed i en flertrins spiralgearkasse?<\/strong><\/p>\n

I en delt sump spiralformet gear<\/strong> gearkasse (den mest almindelige anordning), deler alle trin den samme olie \u2013 et kompromis mellem den ideelle viskositet for det f\u00f8rste trin med h\u00f8j hastighed (lavere VG) og det ideelle for det sidste trin med lav hastighed (h\u00f8jere VG). Standardmetoden er at v\u00e6lge olieviskositeten for det mest kritiske trin (typisk trinnet med den h\u00f8jeste stigningslinjehastighed, hvor k\u00e6rningstabet er mest f\u00f8lsomt over for viskositet) og acceptere en lidt suboptimal \u03bb p\u00e5 de langsommere trin \u2013 som typisk ikke er kritiske, fordi deres lavere stigningslinjehastighed betyder, at EHL-filmen allerede er tyk. For gearkasser, hvor hastighedsforholdet mellem det f\u00f8rste og sidste trin overstiger 10:1 (v_t-forholdet overstiger 10:1), er separate oliekamre for hvert trin \u2013 hver med sin egen optimerede oliekvalitet \u2013 v\u00e6rd at overveje for at undg\u00e5 b\u00e5de oversm\u00f8ring p\u00e5 h\u00f8jhastighedstrinnet og undersm\u00f8ring p\u00e5 lavhastighedstrinnet.<\/p>\n<\/div>\n

P\u00e5virker modulst\u00f8rrelsen oliens viskositetskrav til et spiralformet gear?<\/strong><\/p>\n

Ja, indirekte \u2014 gennem to mekanismer. Et st\u00f8rre modul spiralformet gear<\/strong> har en st\u00f8rre \u00e6kvivalent kontaktradius R', hvilket \u00f8ger h_min ved samme viskositet og hastighed (h_min \u221d R'^0,46). Dette betyder stormodul spiralformede tandhjul<\/strong> kan opn\u00e5 det samme \u03bb = 2,0-m\u00e5l med en lavere viskositet end sm\u00e5modulgear ved samme pitch-line-hastighed. Storemodulgear k\u00f8rer dog ofte ved lavere pitch-line-hastigheder \u2013 hvilket delvist opvejer denne fordel. Nettoeffekten: For meget storemodulgear (M20+), der k\u00f8rer ved lave hastigheder (0,5-3 m\/s), g\u00f8r kombinationen af \u200b\u200bstor R' og lav hastighed dannelsen af \u200b\u200bEHL-film marginal, selv med olier med meget h\u00f8j viskositet \u2013 hvilket er grunden til, at EP-gr\u00e6nsesm\u00f8ring bliver kritisk for storemodulgear. spiralformede tandhjul<\/strong>.<\/p>\n<\/div>\n

Hvorfor anbefales polyglykol (CLP PG) olie ikke til spiralformede geardrev?<\/strong><\/p>\n

Polyglykololier er inkompatible med NBR-t\u00e6tninger, der anvendes i stort set alle industrielle spiralformet gear<\/strong> gearkasser. CLP PG-olie svulmer op og nedbryder NBR-t\u00e6tninger inden for f\u00e5 uger efter eksponering, hvilket for\u00e5rsager oliel\u00e6kager, der forurener milj\u00f8et og f\u00f8rer til oliemangel i geardrevet. En anden bekymring er vandemulgering: CLP PG absorberer vand og danner en stabil emulsion, der er vanskelig at fjerne ved vandseparation - det emulgerede vand for\u00e5rsager derefter rust inde i gearkassehuset og p\u00e5 tandflankerne p\u00e5 spiralformet gear<\/strong>CLP PG er det korrekte sm\u00f8remiddel til snekkegearkasser (hvor PG's lave tr\u00e6kkraftkoefficient p\u00e5 bronze er enest\u00e5ende fordelagtig) \u2014 men til ethvert drev med en spiralformet gear<\/strong> I dette trin er CLP PAO det foretrukne h\u00f8jtydende syntetiske materiale, ikke CLP PG.<\/p>\n<\/div>\n

\n

ISO VG-kvalitetsanbefaling ved hver bestilling af spiralformede gear<\/h2>\n

Korea Ever-Power beregner \u03bb = h_min \/ R_q ved den m\u00e5lte Ra og den faktiske pitch-line-hastighed og anbefaler derefter den minimale ISO VG-kvalitet og oliekategori (CLP \/ CLP HC \/ CLP PAO) - med minimum starttemperatur og olieserviceinterval - som standard i ordredokumentationen. Ingen separat sm\u00f8remiddelteknik kr\u00e6ves.<\/p>\n

Anmod om anbefaling af olieviskositet<\/a>
\nProduktsortiment af spiralformede gear<\/a><\/div>\n

\u03bb = h_min \/ R_q beregning \u00b7 Valg af ISO VG-kvalitet \u00b7 Anbefaling af CLP \/ CLP HC \/ CLP PAO \u00b7 Koldstartstemperatur \u00b7 Serviceinterval \u00b7 Standardinddragelse<\/p>\n<\/div>\n

Redakt\u00f8r: Cxm<\/p>\n<\/div>","protected":false},"excerpt":{"rendered":"

Valg af olieviskositet til spiralformede gear \u2014 ISO VG-kvalitet, EHL-filmtykkelse og temperatur. Valg af den korrekte olieviskositet til en spiralformet gearkasse er ikke blot et sp\u00f8rgsm\u00e5l om at v\u00e6lge \"standard\"-kvaliteten \u2014 det er en beregning, der afbalancerer den EHL-filmtykkelse, der kr\u00e6ves for den specifikke stigningshastighed og kontaktsp\u00e6nding, mod [\u2026]<\/p>","protected":false},"author":1,"featured_media":0,"comment_status":"closed","ping_status":"closed","sticky":false,"template":"","format":"standard","meta":{"_et_pb_use_builder":"","_et_pb_old_content":"","_et_gb_content_width":"","footnotes":""},"categories":[3082],"tags":[],"class_list":["post-2411","post","type-post","status-publish","format-standard","hentry","category-helical-gears"],"_links":{"self":[{"href":"https:\/\/helicalcutgears.top\/da\/wp-json\/wp\/v2\/posts\/2411","targetHints":{"allow":["GET"]}}],"collection":[{"href":"https:\/\/helicalcutgears.top\/da\/wp-json\/wp\/v2\/posts"}],"about":[{"href":"https:\/\/helicalcutgears.top\/da\/wp-json\/wp\/v2\/types\/post"}],"author":[{"embeddable":true,"href":"https:\/\/helicalcutgears.top\/da\/wp-json\/wp\/v2\/users\/1"}],"replies":[{"embeddable":true,"href":"https:\/\/helicalcutgears.top\/da\/wp-json\/wp\/v2\/comments?post=2411"}],"version-history":[{"count":2,"href":"https:\/\/helicalcutgears.top\/da\/wp-json\/wp\/v2\/posts\/2411\/revisions"}],"predecessor-version":[{"id":2414,"href":"https:\/\/helicalcutgears.top\/da\/wp-json\/wp\/v2\/posts\/2411\/revisions\/2414"}],"wp:attachment":[{"href":"https:\/\/helicalcutgears.top\/da\/wp-json\/wp\/v2\/media?parent=2411"}],"wp:term":[{"taxonomy":"category","embeddable":true,"href":"https:\/\/helicalcutgears.top\/da\/wp-json\/wp\/v2\/categories?post=2411"},{"taxonomy":"post_tag","embeddable":true,"href":"https:\/\/helicalcutgears.top\/da\/wp-json\/wp\/v2\/tags?post=2411"}],"curies":[{"name":"wp","href":"https:\/\/api.w.org\/{rel}","templated":true}]}}