{"id":2357,"date":"2026-06-25T03:56:22","date_gmt":"2026-06-25T03:56:22","guid":{"rendered":"https:\/\/helicalcutgears.top\/?p=2357"},"modified":"2026-06-25T03:56:22","modified_gmt":"2026-06-25T03:56:22","slug":"helical-gear-iso-6336-strength-calculation","status":"publish","type":"post","link":"https:\/\/helicalcutgears.top\/es\/helical-gear-iso-6336-strength-calculation\/","title":{"rendered":"C\u00e1lculo de resistencia de engranajes helicoidales seg\u00fan la norma ISO 6336: explicaci\u00f3n de la clasificaci\u00f3n de fatiga por contacto y fatiga por flexi\u00f3n."},"content":{"rendered":"
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C\u00e1lculo de resistencia de engranajes helicoidales seg\u00fan la norma ISO 6336: explicaci\u00f3n de la clasificaci\u00f3n de fatiga por contacto y fatiga por flexi\u00f3n.<\/h1>\n

Cada engranaje helicoidal<\/strong> El accionamiento debe superar dos pruebas de fatiga independientes: resistencia al picado (fatiga de contacto, \u03c3_H) y resistencia a la flexi\u00f3n de la ra\u00edz del diente (\u03c3_F). La norma ISO 6336 proporciona el marco de c\u00e1lculo reconocido mundialmente para ambas. Comprender la estructura de las dos pruebas \u2014qu\u00e9 representa cada factor, qu\u00e9 propiedad del material limita cada una y c\u00f3mo se establecen los factores de seguridad\u2014 es la base para especificar correctamente el accionamiento adecuado. engranaje helicoidal<\/strong> para cualquier aplicaci\u00f3n determinada sin sobredimensionar ni subdimensionar.<\/p>\n

Solicitar c\u00e1lculo ISO 6336 para tu equipo \u2192<\/a><\/p>\n<\/div>\n<\/div>\n

Dos l\u00edmites de fatiga independientes: por qu\u00e9 deben comprobarse ambos.<\/h2>\n

A engranaje helicoidal<\/strong> Un par de componentes puede fallar mediante dos mecanismos completamente diferentes bajo la misma carga operativa, y ambos deben verificarse de forma independiente, ya que las propiedades del material, los factores geom\u00e9tricos y los m\u00e1rgenes de seguridad difieren entre ellos. Superar una verificaci\u00f3n no implica superar la otra.<\/p>\n

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Verificaci\u00f3n 1: Resistencia a la corrosi\u00f3n por picaduras (fatiga por contacto)<\/p>\n

La tensi\u00f3n de contacto de Hertz \u03c3_H en el flanco del diente debe permanecer por debajo de la tensi\u00f3n de contacto admisible del material \u03c3_H lim. El picado es un mecanismo de fatiga superficial que se inicia en la superficie del flanco del diente, justo debajo de la l\u00ednea de paso, donde la pel\u00edcula EHL es m\u00e1s delgada. Es progresivo (con aviso previo a una falla catastr\u00f3fica) y est\u00e1 determinado por la dureza superficial. El factor de seguridad m\u00ednimo t\u00edpico S_H min = 1,0\u20131,2.<\/p>\n<\/div>\n

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Comprobaci\u00f3n 2 \u2014 Resistencia a la flexi\u00f3n de la ra\u00edz del diente<\/p>\n

La tensi\u00f3n de flexi\u00f3n \u03c3_F en el filete de la ra\u00edz del diente debe permanecer por debajo de la tensi\u00f3n de flexi\u00f3n admisible del material \u03c3_F lim. La fractura de la ra\u00edz del diente es un mecanismo de fatiga por flexi\u00f3n: se inicia en el filete de la ra\u00edz del lado de tracci\u00f3n y se propaga hasta la fractura catastr\u00f3fica del diente sin previo aviso. Est\u00e1 determinada por la tenacidad del n\u00facleo y la geometr\u00eda de la ra\u00edz. El factor de seguridad m\u00ednimo t\u00edpico S_F min = 1,3\u20132,0 (superior al de la corrosi\u00f3n por picaduras debido a que la falla es repentina).<\/p>\n<\/div>\n<\/div>\n

F\u00f3rmula de tensi\u00f3n de contacto ISO 6336: c\u00e1lculo de la resistencia a la corrosi\u00f3n por picaduras<\/h2>\n

La norma ISO 6336-2 calcula la tensi\u00f3n de contacto nominal en el punto de paso de una engranaje helicoidal<\/strong> \u03c3_H0 en el punto de paso de un engranaje helicoidal<\/strong> empareja y luego aplica factores de influencia de carga para obtener la tensi\u00f3n de contacto efectiva \u03c3_H:<\/p>\n

\u03c3_H = Z_H \u00d7 Z_E \u00d7 Z_\u03b5 \u00d7 Z_\u03b2 \u00d7 \u221a( F_t\/(b \u00d7 d\u2081) \u00d7 (u+1)\/u ) \u00d7 \u221a(K_A \u00d7 K_V \u00d7 K_H\u03b1 \u00d7 K_H\u03b2) [MPa]<\/p>\n

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Factor<\/th>\nNombre<\/th>\nValor t\u00edpico<\/th>\nSignificado f\u00edsico<\/th>\n<\/tr>\n<\/thead>\n
Z_H<\/td>\nfactor de zona<\/td>\n2,35 a \u03b2=20\u00b0, \u03b1_n=20\u00b0<\/td>\nConvierte la fuerza tangencial en tensi\u00f3n de contacto en el engranaje helicoidal<\/strong> punto de inflexi\u00f3n; disminuye ligeramente con el \u00e1ngulo de h\u00e9lice<\/td>\n<\/tr>\n
Z_E<\/td>\nFactor de elasticidad<\/td>\n189,8 \u221aMPa (acero\/acero)<\/td>\nPropiedades el\u00e1sticas del material; fijadas en 189,8 para cualquier par de engranajes de acero sobre acero.<\/td>\n<\/tr>\n
Z_\u03b5<\/td>\nFactor de relaci\u00f3n de contacto<\/td>\n0,75\u20130,88 (menor = mejor)<\/td>\nCuentas para el reparto de carga del engranaje helicoidal<\/strong> a partir de la relaci\u00f3n de contacto total; un \u03b5_\u03b3 m\u00e1s alto reduce Z_\u03b5, reduciendo \u03c3_H: la ventaja del engranaje helicoidal cuantificada.<\/td>\n<\/tr>\n
Z_\u03b2<\/td>\nFactor de \u00e1ngulo de h\u00e9lice<\/td>\n\u221a(cos \u03b2): 0,97 en \u03b2=20\u00b0<\/td>\nExplica la l\u00ednea de contacto inclinada; beneficio modesto del \u00e1ngulo de h\u00e9lice m\u00e1s all\u00e1 de Z_\u03b5<\/td>\n<\/tr>\n
F_t\/(b \u00d7 d\u2081)<\/td>\nCarga unitaria<\/td>\nN\/mm\u00b2<\/td>\nCarga hertziana nominal: la intensidad fundamental antes de la concentraci\u00f3n de tensiones.<\/td>\n<\/tr>\n
t\u00fa<\/td>\nrelaci\u00f3n de transmisi\u00f3n<\/td>\n= z\u2082\/z\u2081<\/td>\nFactor de curvatura: un valor de u m\u00e1s alto significa que el engranaje m\u00e1s peque\u00f1o (pi\u00f1\u00f3n) tiene una tensi\u00f3n de contacto mayor que el engranaje m\u00e1s grande.<\/td>\n<\/tr>\n
K_A<\/td>\nFactor de aplicaci\u00f3n<\/td>\n1.0\u20133.0<\/td>\nVariaci\u00f3n de carga externa (factor de servicio); multiplica por igual tanto la tensi\u00f3n de contacto como la tensi\u00f3n de flexi\u00f3n.<\/td>\n<\/tr>\n
K_H\u03b2<\/td>\nFactor de distribuci\u00f3n de carga frontal (contacto)<\/td>\n1,05\u20131,8<\/td>\nCarga no uniforme a trav\u00e9s de engranaje helicoidal<\/strong> Ancho de la cara; tiene en cuenta la deflexi\u00f3n y la desalineaci\u00f3n del eje. Se reduce mediante el abombamiento del plomo.<\/td>\n<\/tr>\n<\/tbody>\n<\/table>\n<\/div>\n

El factor de seguridad de zanjas para el engranaje helicoidal<\/strong> par (pi\u00f1\u00f3n y rueda revisados \u200b\u200bpor separado):<\/p>\n

S_H = \u03c3_H lim_eff \/ \u03c3_H \u2265 S_H_min (t\u00edpicamente 1,00 para aplicaciones industriales generales; 1,20 para aplicaciones con historial de carga incierto)<\/p>\n

F\u00f3rmula de esfuerzo de flexi\u00f3n ISO 6336: c\u00e1lculo de la resistencia de la ra\u00edz del diente<\/h2>\n

\"Secci\u00f3n<\/p>\n

Secci\u00f3n transversal del diente de engranaje helicoidal: el filete de la ra\u00edz del diente es el punto de mayor tensi\u00f3n de flexi\u00f3n en todo el engranaje. La norma ISO 6336-3 calcula la tensi\u00f3n de flexi\u00f3n nominal para un engranaje helicoidal<\/strong> Se calcula \u03c3_F0 en esta ubicaci\u00f3n y se aplican los factores de influencia de carga K_A, K_V, K_F\u03b1 y K_F\u03b2 para obtener la tensi\u00f3n efectiva para compararla con \u03c3_F lim.<\/p>\n

\u03c3_F = (F_t \/ (b \u00d7 m_n)) \u00d7 Y_Fa \u00d7 Y_Sa \u00d7 Y_\u03b5 \u00d7 Y_\u03b2 \u00d7 K_A \u00d7 K_V \u00d7 K_F\u03b1 \u00d7 K_F\u03b2 [MPa]<\/p>\n

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Factor<\/th>\nNombre<\/th>\nValor t\u00edpico<\/th>\nSignificado f\u00edsico<\/th>\n<\/tr>\n<\/thead>\n
Y_Fa<\/td>\nFactor de forma del diente<\/td>\n2,5\u20133,5 (disminuye con z)<\/td>\nBrazo de momento flector en el engranaje helicoidal<\/strong> filete de ra\u00edz en relaci\u00f3n con el paso del diente; depende del n\u00famero de dientes y del desplazamiento del perfil.<\/td>\n<\/tr>\n
Y_Sa<\/td>\nFactor de correcci\u00f3n de estr\u00e9s<\/td>\n1,55\u20131,80<\/td>\nConcentraci\u00f3n de tensiones en el filete de ra\u00edz; explica el efecto de entalla del radio del filete. Filete m\u00e1s grande \u2192 menor Y_Sa \u2192 menor \u03c3_F<\/td>\n<\/tr>\n
Y_\u03b5<\/td>\nFactor de relaci\u00f3n de contacto (flexi\u00f3n)<\/td>\n0,62\u20130,75<\/td>\nEfecto de reparto de carga en la flexi\u00f3n; menor reducci\u00f3n que Z_\u03b5 para el contacto porque la carga todav\u00eda se concentra en dientes individuales.<\/td>\n<\/tr>\n
Y_\u03b2<\/td>\nFactor de \u00e1ngulo de h\u00e9lice (flexi\u00f3n)<\/td>\n1 \u2212 \u03b5\u03b2 \u00d7 \u03b2\/120 (aprox.)<\/td>\nLa l\u00ednea de contacto helicoidal extiende la zona de carga de la ra\u00edz; beneficio moderado para la flexi\u00f3n a \u03b2=20\u201325\u00b0.<\/td>\n<\/tr>\n
K_F\u03b2<\/td>\nFactor de carga frontal (flexi\u00f3n)<\/td>\n1,05\u20132,0<\/td>\nCarga no uniforme a lo largo del ancho de la cara; similar a K_H\u03b2 pero aplicada a la flexi\u00f3n. La carga en el borde debida a la desalineaci\u00f3n aumenta directamente \u03c3_F.<\/td>\n<\/tr>\n<\/tbody>\n<\/table>\n<\/div>\n

El factor de seguridad de flexi\u00f3n para el engranaje helicoidal<\/strong>:<\/p>\n

S_F = \u03c3_F lim_eff \/ \u03c3_F \u2265 S_F_min (t\u00edpicamente 1,40\u20131,60 para uso industrial general; 2,00 para aplicaciones cr\u00edticas de seguridad)<\/p>\n

\u00bfPor qu\u00e9 S_F_min es mayor que S_H_min?<\/strong> La corrosi\u00f3n por picaduras se puede detectar antes de que se vuelva catastr\u00f3fica: el monitoreo del recuento de part\u00edculas de aceite proporciona un aviso de 200 a 1000 horas antes de que se produzcan da\u00f1os graves. La fractura de la ra\u00edz del diente no da aviso y puede causar da\u00f1os secundarios a la carcasa de la caja de engranajes y la maquinaria relacionada en segundos. El mayor factor de seguridad m\u00ednimo para la flexi\u00f3n (1,4-2,0 frente a 1,0-1,2 para la corrosi\u00f3n por picaduras) refleja esta diferencia en las consecuencias y la detectabilidad de la falla.<\/div>\n

Tensiones admisibles del material \u2014 \u03c3_H lim y \u03c3_F lim Referencia<\/h2>\n

\"Engranaje<\/p>\n

Carburizado engranaje helicoidal<\/strong> \u2014 La dureza superficial HRC 58\u201362 obtenida mediante carburaci\u00f3n gaseosa proporciona un \u03c3_H lim de 1500\u20131800 MPa (calidad de material ISO 6336-5 MQ a ME), aproximadamente 3 veces superior a la de un engranaje de flanco blando QT, lo que permite transmitir 3 veces la carga o una vida \u00fatil aproximadamente 9 veces mayor con la misma carga.<\/p>\n

\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n
Grado del material<\/th>\nTratamiento t\u00e9rmico<\/th>\nDureza superficial<\/th>\n\u03c3_H lim (MPa) ISO MQ<\/th>\n\u03c3_F lim (MPa) ISO MQ<\/th>\nCalidad ISO 6336-5<\/th>\n<\/tr>\n<\/thead>\n
45# (C45)<\/td>\nQT<\/td>\nHB 220\u2013280<\/td>\n490\u2013560<\/td>\n190\u2013225<\/td>\nML (m\u00ednimo)<\/td>\n<\/tr>\n
40Cr (41Cr4)<\/td>\nQT<\/td>\nHB 260\u2013320<\/td>\n530\u2013600<\/td>\n210\u2013240<\/td>\nML<\/td>\n<\/tr>\n
42CrMo (42CrMo4)<\/td>\nInducci\u00f3n HRC 52<\/td>\nHRC 50\u201355<\/td>\n820\u2013950<\/td>\n340\u2013380<\/td>\nMQ<\/td>\n<\/tr>\n
20CrMnTi<\/td>\nCarburizado + rectificado<\/td>\nHRC 58\u201362<\/td>\n1500\u20131650<\/td>\n430\u2013480<\/td>\nMQ a m\u00ed<\/td>\n<\/tr>\n
17CrNiMo6<\/td>\nCarburizado + rectificado<\/td>\nHRC 58\u201362<\/td>\n1600\u20131800<\/td>\n450\u2013500<\/td>\nYO (mejor)<\/td>\n<\/tr>\n<\/tbody>\n<\/table>\n<\/div>\n

Niveles de calidad de materiales seg\u00fan la norma ISO 6336-5: ML = m\u00ednimo; MQ = calidad media (est\u00e1ndar industrial); ME = alta calidad (automotriz y marina). Valores de \u03c3_H lim y \u03c3_F lim de las tablas 1 y 2 de la norma ISO 6336-5.<\/p>\n

Ejemplo de c\u00e1lculo resuelto: par de engranajes helicoidales M5, 75 kW a 1500 RPM<\/h2>\n
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Datos: M5, z\u2081=24, z\u2082=72, \u03b2=20\u00b0, \u03b1_n=20\u00b0, b=80 mm, carburizado 20CrMnTi, P=75 kW, n\u2081=1500 RPM, KA=1,25 (choque ligero)<\/p>\n

Paso 1 \u2014 Geometr\u00eda<\/p>\n

d\u2081 = 5 \u00d7 24 \/ cos20\u00b0 = 127,8 mm | d\u2082 = 5 \u00d7 72 \/ cos20\u00b0 = 383,4 mm
\nu = z\u2082\/z\u2081 = 3,0 | C = (127,8 + 383,4)\/2 = 255,6 mm<\/p>\n

Paso 2: Fuerza tangencial y carga unitaria<\/p>\n

T\u2081 = 9550 \u00d7 75 \/ 1500 = 477,5 N\u00b7m
\nF_t = 2T\u2081 \/ d\u2081 = 2 \u00d7 477.500 \/ 127,8 = 7.475 N
\nF_t\/b = 7475 \/ 80 = 93,4 N\/mm \u2192 Carga unitaria w_t = F_t \u00d7 (u+1)\/(b \u00d7 u) = 7475 \u00d7 4\/(80 \u00d7 3) = 124,6 N\/mm<\/p>\n

Paso 3 \u2014 Tensi\u00f3n de contacto \u03c3_H (simplificada, KV=1,05, KH\u03b2=1,15, KH\u03b1=1,0)<\/p>\n

\u03c3_H0 = Z_H \u00d7 Z_E \u00d7 Z_\u03b5 \u00d7 Z_\u03b2 \u00d7 \u221a(w_t)
\n= 2,35 \u00d7 189,8 \u00d7 0,79 \u00d7 0,970 \u00d7 \u221a(124,6)
\n= 2,35 \u00d7 189,8 \u00d7 0,79 \u00d7 0,970 \u00d7 11,16
\n= 380 MPa (nominal)<\/p>\n

\u03c3_H_eff = \u03c3_H0 \u00d7 \u221a(KA \u00d7 KV \u00d7 KH\u03b2 \u00d7 KH\u03b1)
\n= 380 \u00d7 \u221a(1,25 \u00d7 1,05 \u00d7 1,15 \u00d7 1,0)
\n= 380 \u00d7 \u221a1,509 = 380 \u00d7 1,229 = 467 MPa<\/p>\n

Paso 4 \u2014 Factor de seguridad de la fosa<\/p>\n

\u03c3_H lim (20CrMnTi carburizado, ISO MQ) = 1500 MPa
\nS_H = 1500 \/ 467 = 3.21 \u2713<\/span> \u00a0(m\u00ednimo 1.0 \u2014 se puede superar sin riesgo)<\/p>\n

Paso 5: Esfuerzo de flexi\u00f3n \u03c3_F (YFa=2,65, YSa=1,60, Y\u03b5=0,68, Y\u03b2=0,88, KF\u03b2=1,18)<\/p>\n

\u03c3_F0 = (F_t \/ (b \u00d7 mn)) \u00d7 YFa \u00d7 YSa \u00d7 Y\u03b5 \u00d7 Y\u03b2
\n= (7475 \/ (80 \u00d7 5)) \u00d7 2,65 \u00d7 1,60 \u00d7 0,68 \u00d7 0,88
\n= 18,69 \u00d7 2,545 = 47,6 MPa<\/p>\n

\u03c3_F_eff = \u03c3_F0 \u00d7 KA \u00d7 KV \u00d7 KF\u03b1 \u00d7 KF\u03b2
\n= 47,6 \u00d7 1,25 \u00d7 1,05 \u00d7 1,0 \u00d7 1,18
\n= 47,6 \u00d7 1,550 = 73,7 MPa<\/p>\n

Paso 6 \u2014 Factor de seguridad de flexi\u00f3n<\/p>\n

\u03c3_F lim (20CrMnTi carburizado, ISO MQ) = 450 MPa
\nS_F = 450 \/ 73.7 = 6.11 \u2713<\/span> \u00a0(m\u00ednimo 1,4 \u2014 c\u00f3modamente superado)<\/p>\n

Conclusi\u00f3n:<\/strong> Ambas comprobaciones se superan con amplios m\u00e1rgenes: S_H = 3,21 y S_F = 6,11. El par de engranajes helicoidales est\u00e1 significativamente sobredimensionado para esta condici\u00f3n de carga con material carburizado. Para optimizar los costes, el dise\u00f1ador podr\u00eda: (1) reducir a 40Cr QT (flanco blando) con S_H \u2248 1,10, lo cual sigue siendo aceptable pero con un margen de vida \u00fatil reducido; o (2) reducir el m\u00f3dulo a M4 con material carburizado y mantener S_H > 1,5.<\/div>\n<\/div>\n

\u00bfQu\u00e9 l\u00edmite rige: la fatiga por contacto o la fatiga por flexi\u00f3n?<\/h2>\n

\"El<\/p>\n

Korea Ever-Power realiza c\u00e1lculos de fatiga por contacto y fatiga por flexi\u00f3n seg\u00fan la norma ISO 6336 para cada producto personalizado. engranaje helicoidal<\/strong> Orden: informar sobre S_H y S_F en relaci\u00f3n con los factores de seguridad m\u00ednimos especificados e indicar cualquier cambio geom\u00e9trico que mejore el margen de resistencia.<\/p>\n

En la pr\u00e1ctica, el l\u00edmite que prevalece \u2014cu\u00e1l de las dos comprobaciones tiene el menor margen de seguridad\u2014 depende principalmente del tama\u00f1o y el material del engranaje:<\/p>\n

\n
La fatiga por contacto (picaduras) rige cu\u00e1ndo:<\/strong><\/p>\n

Alta potencia y velocidad transmitidas (alta F_t por unidad de ancho de cara); material QT de flanco blando donde \u03c3_H lim es relativamente bajo; engranajes de m\u00f3dulo grande donde el diente es alto y el filete de ra\u00edz es generoso (bajo Y_Fa \u00d7 Y_Sa). El engranaje helicoidal<\/strong> El di\u00e1metro del paso debe incrementarse o el material debe mejorarse para cumplir con S_H_min.<\/p>\n<\/div>\n

La fatiga por flexi\u00f3n rige cuando:<\/strong><\/p>\n

Pi\u00f1\u00f3n con bajo n\u00famero de dientes (z\u2081 < 18 \u2192 Y_Fa alto); m\u00f3dulo peque\u00f1o y ancho de cara estrecho; carga de inversi\u00f3n (Y_M = 0,7); carga de choque que impulsa K_F\u03b2 alto; cargas de impacto no capturadas completamente en KA. El engranaje helicoidal<\/strong> El m\u00f3dulo debe incrementarse o el radio del filete de ra\u00edz debe ampliarse para cumplir con S_F_min.<\/p>\n<\/div>\n<\/div>\n

Korea Ever-Power \u2014 C\u00e1lculo ISO 6336 con cada pedido industrial<\/h2>\n

Korea Ever-Power realiza el c\u00e1lculo completo de resistencia seg\u00fan las normas ISO 6336-2 e ISO 6336-3 para cada pieza de precisi\u00f3n. engranaje de corte helicoidal<\/strong> Orden industrial: informe de S_H y S_F tanto para el pi\u00f1\u00f3n como para la rueda dentada, con todos los factores K expl\u00edcitamente indicados. Para los clientes que proporcionan potencia, velocidad, relaci\u00f3n y tipo de aplicaci\u00f3n, el equipo de ingenier\u00eda de Korea Ever-Power selecciona el m\u00f3dulo y el ancho de cara que logran los factores de seguridad objetivo con el material m\u00e1s rentable. Como un directo fabricante de engranajes helicoidales<\/a>, Korea Ever-Power incluye el resumen de c\u00e1lculo ISO 6336 en la documentaci\u00f3n del pedido, lo que hace que la base t\u00e9cnica para la especificaci\u00f3n del engranaje sea totalmente transparente. Explore la Gama de productos de engranajes helicoidales<\/a> para aplicaciones de accionamiento industrial.<\/p>\n

Preguntas frecuentes<\/h2>\n
\u00bfPor qu\u00e9 el l\u00edmite de \u03c3_H para un engranaje helicoidal carburizado es 3 veces mayor que para un engranaje QT, pero el l\u00edmite de \u03c3_F es solo 2 veces mayor?<\/strong><\/p>\n

El l\u00edmite de fatiga por contacto \u03c3_H lim escala aproximadamente con el cuadrado de la dureza superficial (la fatiga por contacto de Hertz es un fen\u00f3meno superficial regido por la capa endurecida). Triplicar la dureza superficial de HB 280 a HRC 60 triplica con creces \u03c3_H lim. El l\u00edmite de fatiga por flexi\u00f3n \u03c3_F lim escala m\u00e1s con la tenacidad del n\u00facleo que con la dureza superficial: la grieta de fractura de la ra\u00edz del diente se propaga a trav\u00e9s del material del n\u00facleo, no de la capa superficial dura. Aumentar la dureza superficial mejora \u03c3_F lim solo moderadamente (al mejorar la tensi\u00f3n residual de compresi\u00f3n en la zona de la ra\u00edz debido a la transformaci\u00f3n de carburaci\u00f3n) mientras que mejora dr\u00e1sticamente \u03c3_H lim. Esta asimetr\u00eda significa que para carburados engranajes helicoidales<\/strong>El factor de seguridad contra picaduras S_H suele ser mucho mayor que el factor de seguridad contra flexi\u00f3n S_F; la fatiga por flexi\u00f3n determina con mayor frecuencia el tama\u00f1o m\u00ednimo aceptable del engranaje para los carburizados. engranaje helicoidal<\/strong> pares.<\/p>\n<\/div>\n

\u00bfC\u00f3mo afecta el aumento del \u00e1ngulo de h\u00e9lice \u03b2 de 20\u00b0 a 25\u00b0 a los resultados del c\u00e1lculo seg\u00fan la norma ISO 6336?<\/strong><\/p>\n

El \u00e1ngulo de h\u00e9lice entra en la f\u00f3rmula de tensi\u00f3n de contacto ISO 6336 a trav\u00e9s de tres factores: Z_\u03b5 (factor de relaci\u00f3n de contacto, mejora con \u03b5_\u03b2), Z_\u03b2 (factor de \u00e1ngulo de h\u00e9lice = \u221acos \u03b2, disminuci\u00f3n moderada con \u03b2) y Z_H (factor de zona, disminuci\u00f3n leve). El efecto neto de aumentar \u03b2 de 20\u00b0 a 25\u00b0 en \u03c3_H es aproximadamente \u22125 a \u22128% (es decir, menor tensi\u00f3n de contacto, mejor resistencia al picado) \u2014 principalmente porque \u03b5_\u03b2 aumenta de aproximadamente 0,9 a 1,3 para un engranaje industrial t\u00edpico, reduciendo significativamente Z_\u03b5. Para la verificaci\u00f3n de flexi\u00f3n, Y_\u03b2 mejora ligeramente con \u03b2, reduciendo a\u00fan m\u00e1s \u03c3_F. Ambos factores de seguridad mejoran cuando \u03b2 aumenta de 20\u00b0 a 25\u00b0, a costa de un mayor empuje axial (F_a aumenta en tan 25\u00b0\/tan 20\u00b0 = 1,28 \u00d7 el original), la compensaci\u00f3n habitual.<\/p>\n<\/div>\n

\u00bfPuedo utilizar la clasificaci\u00f3n de engranajes AGMA 2101 en lugar de la ISO 6336 para la especificaci\u00f3n de un engranaje helicoidal?<\/strong><\/p>\n

S\u00ed, AGMA 2101 e ISO 6336 se basan en las mismas f\u00f3rmulas fundamentales de tensi\u00f3n de contacto de Hertz y tensi\u00f3n de flexi\u00f3n de Lewis, con una nomenclatura de factores diferente y convenciones de factor de seguridad ligeramente distintas. Para la mayor\u00eda de las aplicaciones, un engranaje correctamente clasificado seg\u00fan ISO 6336 con S_H \u2265 1,1 y S_F \u2265 1,5 tambi\u00e9n cumplir\u00e1 con los criterios de clasificaci\u00f3n de AGMA 2101 con la aplicaci\u00f3n del factor de servicio adecuado. Korea Ever-Power realiza el c\u00e1lculo seg\u00fan ISO 6336 como est\u00e1ndar predeterminado, pero puede proporcionar la salida en formato AGMA 2101 para los clientes que lo requieran. engranaje helicoidal<\/strong> se produce independientemente del est\u00e1ndar en el que se presente el c\u00e1lculo.<\/p>\n<\/div>\n

\u00bfEl c\u00e1lculo seg\u00fan la norma ISO 6336 es siempre conservador o puede sobreestimar la vida \u00fatil de los engranajes?<\/strong><\/p>\n

La norma ISO 6336 pretende ser conservadora (pesimista) para la calidad media del material (nivel MQ): un engranaje que cumple con la norma ISO 6336 con S_H = 1,0 deber\u00eda sobrevivir a la vida \u00fatil de dise\u00f1o con buena probabilidad para una calidad media de material y fabricaci\u00f3n. Puede subestimar la vida \u00fatil real para materiales de calidad ME (engranajes carburizados de primera calidad con un control metal\u00fargico muy estricto) y sobreestimarla cuando: el material est\u00e1 en el l\u00edmite inferior del rango MQ; KA est\u00e1 subestimado (las cargas m\u00e1ximas reales superan el factor de servicio supuesto); o el factor de desalineaci\u00f3n K_H\u03b2 es demasiado bajo (la desalineaci\u00f3n residual despu\u00e9s de la instalaci\u00f3n es mayor que la supuesta en el c\u00e1lculo). Para aplicaciones cr\u00edticas, Korea Ever-Power recomienda especificar los factores K reales a partir de la deflexi\u00f3n del eje medida y la alineaci\u00f3n de la carcasa en lugar de utilizar estimaciones tabuladas.<\/p>\n<\/div>\n

\n

Solicite el c\u00e1lculo de resistencia seg\u00fan la norma ISO 6336 para su engranaje helicoidal.<\/h2>\n

Indique la potencia, la velocidad, la relaci\u00f3n de transmisi\u00f3n, la distancia entre centros y el tipo de aplicaci\u00f3n. Korea Ever-Power realiza el c\u00e1lculo completo seg\u00fan las normas ISO 6336-2 (picaduras) e ISO 6336-3 (flexi\u00f3n) y recomienda el m\u00f3dulo, el ancho de cara y el material adecuados para lograr los factores de seguridad requeridos, incluidos de serie en cada pedido de engranajes industriales.<\/p>\n

Solicitud de c\u00e1lculo seg\u00fan la norma ISO 6336<\/a>
\nGama de productos de engranajes helicoidales<\/a><\/div>\n

Prueba de picaduras seg\u00fan ISO 6336-2 \u00b7 Prueba de flexi\u00f3n seg\u00fan ISO 6336-3 \u00b7 Se informan S_H y S_F \u00b7 Se indican todos los factores K \u00b7 Incluido con cada pedido<\/p>\n<\/div>\n

Editor: Cxm<\/p>\n<\/div>","protected":false},"excerpt":{"rendered":"

C\u00e1lculo de resistencia de engranajes helicoidales seg\u00fan ISO 6336: Explicaci\u00f3n de la clasificaci\u00f3n de fatiga por contacto y fatiga por flexi\u00f3n. Todo engranaje helicoidal debe superar dos pruebas de fatiga independientes: resistencia al picado (fatiga por contacto, \u03c3_H) y resistencia a la flexi\u00f3n de la ra\u00edz del diente (\u03c3_F). La norma ISO 6336 proporciona el marco de c\u00e1lculo reconocido mundialmente para ambas. Comprender la estructura de las dos pruebas \u2014qu\u00e9 implica cada una\u2014 [\u2026]<\/p>","protected":false},"author":1,"featured_media":0,"comment_status":"closed","ping_status":"closed","sticky":false,"template":"","format":"standard","meta":{"_et_pb_use_builder":"","_et_pb_old_content":"","_et_gb_content_width":"","footnotes":""},"categories":[3082],"tags":[],"class_list":["post-2357","post","type-post","status-publish","format-standard","hentry","category-helical-gears"],"_links":{"self":[{"href":"https:\/\/helicalcutgears.top\/es\/wp-json\/wp\/v2\/posts\/2357","targetHints":{"allow":["GET"]}}],"collection":[{"href":"https:\/\/helicalcutgears.top\/es\/wp-json\/wp\/v2\/posts"}],"about":[{"href":"https:\/\/helicalcutgears.top\/es\/wp-json\/wp\/v2\/types\/post"}],"author":[{"embeddable":true,"href":"https:\/\/helicalcutgears.top\/es\/wp-json\/wp\/v2\/users\/1"}],"replies":[{"embeddable":true,"href":"https:\/\/helicalcutgears.top\/es\/wp-json\/wp\/v2\/comments?post=2357"}],"version-history":[{"count":2,"href":"https:\/\/helicalcutgears.top\/es\/wp-json\/wp\/v2\/posts\/2357\/revisions"}],"predecessor-version":[{"id":2361,"href":"https:\/\/helicalcutgears.top\/es\/wp-json\/wp\/v2\/posts\/2357\/revisions\/2361"}],"wp:attachment":[{"href":"https:\/\/helicalcutgears.top\/es\/wp-json\/wp\/v2\/media?parent=2357"}],"wp:term":[{"taxonomy":"category","embeddable":true,"href":"https:\/\/helicalcutgears.top\/es\/wp-json\/wp\/v2\/categories?post=2357"},{"taxonomy":"post_tag","embeddable":true,"href":"https:\/\/helicalcutgears.top\/es\/wp-json\/wp\/v2\/tags?post=2357"}],"curies":[{"name":"wp","href":"https:\/\/api.w.org\/{rel}","templated":true}]}}