{"id":2357,"date":"2026-06-25T03:56:22","date_gmt":"2026-06-25T03:56:22","guid":{"rendered":"https:\/\/helicalcutgears.top\/?p=2357"},"modified":"2026-06-25T03:56:22","modified_gmt":"2026-06-25T03:56:22","slug":"helical-gear-iso-6336-strength-calculation","status":"publish","type":"post","link":"https:\/\/helicalcutgears.top\/fi\/helical-gear-iso-6336-strength-calculation\/","title":{"rendered":"Kierukkavaihteen ISO 6336 -lujuuslaskenta \u2014 kosketusv\u00e4symysten ja taivutusv\u00e4symysten selitys"},"content":{"rendered":"
\n
\n
<\/div>\n
\n

Kierukkavaihteen ISO 6336 -lujuuslaskenta \u2014 kosketusv\u00e4symysten ja taivutusv\u00e4symysten selitys<\/h1>\n

Joka kierukkavaihteisto<\/strong> k\u00e4ytt\u00f6laitteen on l\u00e4p\u00e4ist\u00e4v\u00e4 kaksi toisistaan \u200b\u200briippumatonta v\u00e4symistarkastusta: pistem\u00e4inen kest\u00e4vyys (kosketusv\u00e4syminen, \u03c3_H) ja hampaan juuren taivutuslujuus (\u03c3_F). ISO 6336 tarjoaa maailmanlaajuisesti tunnustetun laskentakehyksen molemmille. N\u00e4iden kahden tarkastuksen rakenteen ymm\u00e4rt\u00e4minen \u2013 mit\u00e4 kukin tekij\u00e4 edustaa, mik\u00e4 materiaaliominaisuus rajoittaa kutakin ja miten turvallisuuskertoimet asetetaan \u2013 on perusta oikeiden tekij\u00f6iden m\u00e4\u00e4ritt\u00e4miselle. kierukkavaihteisto<\/strong> mihin tahansa sovellukseen ilman yli- tai alimitoitusta.<\/p>\n

Pyyd\u00e4 ISO 6336 -laskelmaa varusteillesi \u2192<\/a><\/p>\n<\/div>\n<\/div>\n

Kaksi toisistaan \u200b\u200briippumatonta v\u00e4symisrajaa \u2013 miksi molemmat on tarkistettava<\/h2>\n

A kierukkavaihteisto<\/strong> pari voi pett\u00e4\u00e4 kahden t\u00e4ysin eri mekanismin l\u00e4pi samalla k\u00e4ytt\u00f6kuormalla, ja molemmat on tarkastettava erikseen, koska materiaalien ominaisuudet, geometriakertoimet ja turvamarginaalit eroavat niiden v\u00e4lill\u00e4. Yhden tarkastuksen l\u00e4p\u00e4iseminen ei tarkoita toisen l\u00e4p\u00e4isemist\u00e4:<\/p>\n

\n
\n

Tarkistus 1 \u2013 Pistem\u00e4inen vastustuskyky (kosketusv\u00e4symys)<\/p>\n

Hampaan kyljen Hertzin kosketusj\u00e4nnityksen \u03c3_H on pysytt\u00e4v\u00e4 materiaalin sallitun kosketusj\u00e4nnityksen \u03c3_H lim alapuolella. Pistekorroosio on pinnan v\u00e4symismekanismi \u2013 se alkaa hampaan kyljen pinnan kohdalla tai juuri sen alapuolella jakolinjalla, jossa EHL-kalvo on ohuin. Se on progressiivinen (varoitus ennen katastrofaalista vikaantumista) ja sit\u00e4 s\u00e4\u00e4telee pinnan kovuus. Tyypillinen v\u00e4himm\u00e4isturvallisuuskerroin S_H min = 1,0\u20131,2.<\/p>\n<\/div>\n

\n

Tarkistus 2 \u2013 Hampaan juuren taivutuslujuus<\/p>\n

Hampaan juuren viisteen taivutusj\u00e4nnityksen \u03c3_F on pysytt\u00e4v\u00e4 materiaalin sallitun taivutusj\u00e4nnityksen \u03c3_F lim alapuolella. Hampaan juuren murtuma on taivutusv\u00e4symysmekanismi \u2014 se alkaa vetopuolen juuren viisteest\u00e4 ja etenee katastrofaaliseksi hampaan murtumaksi ilman varoitusta. Sit\u00e4 s\u00e4\u00e4telev\u00e4t ytimen sitkeys ja juuren geometria. Tyypillinen v\u00e4himm\u00e4isturvallisuuskerroin S_F min = 1,3\u20132,0 (korkeampi kuin pistekorroosio, koska murtuminen on \u00e4killinen).<\/p>\n<\/div>\n<\/div>\n

ISO 6336 -standardin mukainen kosketusj\u00e4nnityksen kaava \u2013 pistem\u00e4isen vastuksen laskeminen<\/h2>\n

ISO 6336-2 laskee nimellisen kosketusj\u00e4nnityksen jakopisteess\u00e4 kierukkavaihteisto<\/strong> \u03c3_H0 a:n nousupisteess\u00e4 kierukkavaihteisto<\/strong> pari ja sitten k\u00e4ytet\u00e4\u00e4n kuormituksen vaikutuskertoimia tehokkaan kosketusj\u00e4nnityksen \u03c3_H saamiseksi:<\/p>\n

\u03c3_H = Z_H \u00d7 Z_E \u00d7 Z_\u03b5 \u00d7 Z_\u03b2 \u00d7 \u221a(F_t\/(b \u00d7 d\u2081) \u00d7 (u+1)\/u) \u00d7 \u221a(K_A \u00d7 K_V \u00d7 K_H\u03b1 \u00d7 K_H\u03b2) [MPa]<\/p>\n

\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n
Tekij\u00e4<\/th>\nNimi<\/th>\nTyypillinen arvo<\/th>\nFyysinen merkitys<\/th>\n<\/tr>\n<\/thead>\n
Z_H<\/td>\nVy\u00f6hykekerroin<\/td>\n2,35, kun \u03b2=20\u00b0, \u03b1_n=20\u00b0<\/td>\nMuuntaa tangentiaalisen voiman kosketusj\u00e4nnitykseksi kohdassa kierukkavaihteisto<\/strong> nousupiste; pienenee hieman kierrekulman my\u00f6t\u00e4<\/td>\n<\/tr>\n
Z_E<\/td>\nJoustavuuskerroin<\/td>\n189,8 \u221aMPa (ter\u00e4s\/ter\u00e4s)<\/td>\nMateriaalin elastiset ominaisuudet; kiinte\u00e4 arvo 189,8 kaikille ter\u00e4s-ter\u00e4s-hammaspy\u00f6r\u00e4pareille<\/td>\n<\/tr>\n
Z_\u03b5<\/td>\nKontaktisuhdekerroin<\/td>\n0,75\u20130,88 (alempi = parempi)<\/td>\nHuomioi kuormanjaon kierukkavaihteisto<\/strong> kokonaiskosketussuhteesta; suurempi \u03b5_\u03b3 pienent\u00e4\u00e4 Z_\u03b5:ta, mik\u00e4 pienent\u00e4\u00e4 \u03c3_H:ta \u2014 kierukkavaihteen etu kvantifioituna<\/td>\n<\/tr>\n
Z_\u03b2<\/td>\nHelix-kulmakerroin<\/td>\n\u221a(cos \u03b2): 0,97, kun \u03b2 = 20\u00b0<\/td>\nHuomioi kaltevan kosketuslinjan; hieman hy\u00f6ty\u00e4 kierrekulmasta Z_\u03b5:n ulkopuolella<\/td>\n<\/tr>\n
F_t\/(b \u00d7 d\u2081)<\/td>\nYksikk\u00f6kuorma<\/td>\nN\/mm\u00b2<\/td>\nNimellinen hertsil\u00e4inen kuormitus \u2014 perusintensiteetti ennen j\u00e4nnityskeskittymist\u00e4<\/td>\n<\/tr>\n
sin\u00e4<\/td>\nVaihdesuhde<\/td>\n= z\u2082\/z\u2081<\/td>\nKaarevuuskerroin: suurempi u tarkoittaa, ett\u00e4 pienemm\u00e4ll\u00e4 hammaspy\u00f6r\u00e4ll\u00e4 (hammaspy\u00f6r\u00e4ll\u00e4) on suurempi kosketusj\u00e4nnitys kuin suuremmalla hammaspy\u00f6r\u00e4ll\u00e4<\/td>\n<\/tr>\n
K_A<\/td>\nSovelluskerroin<\/td>\n1,0\u20133,0<\/td>\nUlkoisen kuormituksen vaihtelu (k\u00e4ytt\u00f6kerroin); moninkertaistaa sek\u00e4 kosketus- ett\u00e4 taivutusj\u00e4nnityksen tasaisesti<\/td>\n<\/tr>\n
K_H\u03b2<\/td>\nKasvokuorman jakautumiskerroin (kosketus)<\/td>\n1,05\u20131,8<\/td>\nEp\u00e4tasainen kuormitus poikki kierukkavaihteisto<\/strong> pinnan leveys; ottaa huomioon akselin taipuman ja linjausvirheen. V\u00e4hent\u00e4\u00e4 lyijypommittelu.<\/td>\n<\/tr>\n<\/tbody>\n<\/table>\n<\/div>\n

Pistovaurioiden turvallisuuskerroin kierukkavaihteisto<\/strong> pari (hammaspy\u00f6r\u00e4 ja py\u00f6r\u00e4 tarkastetaan erikseen):<\/p>\n

S_H = \u03c3_H lim_eff \/ \u03c3_H \u2265 S_H_min (tyypillisesti 1,00 yleisille teollisuussovelluksille; 1,20 sovelluksille, joiden kuormitushistoria on ep\u00e4varma)<\/p>\n

ISO 6336 -standardin mukainen taivutusj\u00e4nnityskaava \u2013 hampaan juuren lujuuden laskenta<\/h2>\n

\"Kierrehammaspy\u00f6r\u00e4n<\/p>\n

Kierukkapy\u00f6r\u00e4n hampaan poikkileikkaus \u2014 hampaan tyven py\u00f6riste on koko hammaspy\u00f6r\u00e4n suurin taivutusj\u00e4nnitys. ISO 6336-3 laskee nimellisen taivutusj\u00e4nnityksen kierukkavaihteisto<\/strong> \u03c3_F0 t\u00e4ss\u00e4 kohdassa ja k\u00e4ytt\u00e4\u00e4 kuormituksen vaikutuskertoimia K_A, K_V, K_F\u03b1 ja K_F\u03b2 saadaksesi tehollisen j\u00e4nnityksen vertailua varten \u03c3_F lim -arvoon n\u00e4hden.<\/p>\n

\u03c3_F = (F_t \/ (b \u00d7 m_n)) \u00d7 Y_Fa \u00d7 Y_Sa \u00d7 Y_\u03b5 \u00d7 Y_\u03b2 \u00d7 K_A \u00d7 K_V \u00d7 K_F\u03b1 \u00d7 K_F\u03b2 [MPa]<\/p>\n

\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n
Tekij\u00e4<\/th>\nNimi<\/th>\nTyypillinen arvo<\/th>\nFyysinen merkitys<\/th>\n<\/tr>\n<\/thead>\n
Y_Fa<\/td>\nHampaan muotokerroin<\/td>\n2,5\u20133,5 (pienenee z:n mukana)<\/td>\nTaivutusmomentin varsi kohdassa kierukkavaihteisto<\/strong> juurifilee suhteessa hammasjakoon; riippuu hammasm\u00e4\u00e4r\u00e4st\u00e4 ja profiilin siirtym\u00e4st\u00e4<\/td>\n<\/tr>\n
Y_Sa<\/td>\nJ\u00e4nnityskorjauskerroin<\/td>\n1,55\u20131,80<\/td>\nJ\u00e4nnityskeskittym\u00e4 juuripy\u00f6ristyksess\u00e4; ottaa huomioon py\u00f6ristyss\u00e4teen lovivaikutuksen. Suurempi py\u00f6ristys \u2192 pienempi Y_Sa \u2192 pienempi \u03c3_F<\/td>\n<\/tr>\n
Y_\u03b5<\/td>\nKosketussuhdekerroin (taivutus)<\/td>\n0,62\u20130,75<\/td>\nKuormanjakovaikutus taivutuksessa; pienempi pienennys kuin Z_\u03b5:lla kosketuksessa, koska kuorma keskittyy edelleen yksitt\u00e4isiin hampaisiin<\/td>\n<\/tr>\n
Y_\u03b2<\/td>\nHelix-kulmakerroin (taivutus)<\/td>\n1 \u2212 \u03b5\u03b2 \u00d7 \u03b2\/120 (noin)<\/td>\nKierteinen kosketuslinja laajentaa juuren kuormitusaluetta; kohtalainen hy\u00f6ty taivutukselle \u03b2=20\u201325\u00b0<\/td>\n<\/tr>\n
K_F\u03b2<\/td>\nKasvokuormakerroin (taivutus)<\/td>\n1,05\u20132,0<\/td>\nEp\u00e4tasainen kuormitus pinnan leveydell\u00e4; samanlainen kuin K_H\u03b2, mutta sovellettuna taivutukseen. Reunakuormitus virhekohdistuksesta nostaa suoraan \u03c3_F:\u00e4\u00e4<\/td>\n<\/tr>\n<\/tbody>\n<\/table>\n<\/div>\n

Taivutuksen varmuuskerroin kierukkavaihteisto<\/strong>:<\/p>\n

S_F = \u03c3_F lim_eff \/ \u03c3_F \u2265 S_F_min (tyypillisesti 1,40\u20131,60 yleisiss\u00e4 teollisuussovelluksissa; 2,00 turvallisuuskriittisiss\u00e4 sovelluksissa)<\/p>\n

Miksi S_F_min on korkeampi kuin S_H_min:<\/strong> Pistevaurio on havaittavissa ennen kuin siit\u00e4 tulee katastrofaalinen \u2013 \u00f6ljyhiukkasten m\u00e4\u00e4r\u00e4n seuranta antaa 200\u20131000 tunnin varoitusvaroituksen ennen vakavia pistevaurioita. Hampaan juuren murtuminen ei anna varoitusta ja voi aiheuttaa toissijaisia \u200b\u200bvaurioita vaihteiston kotelolle ja siihen liittyville koneille sekunneissa. Taivutuksen korkeampi v\u00e4himm\u00e4isturvallisuuskerroin (1,4\u20132,0 vs. 1,0\u20131,2 pistevaurioille) heijastaa t\u00e4t\u00e4 eroa vian seurauksissa ja havaittavuudessa.<\/div>\n

Materiaalin sallitut j\u00e4nnitykset \u2014 \u03c3_H lim ja \u03c3_F lim Viitearvo<\/h2>\n

\"Hiiletetty<\/p>\n

Hiilihapotettu kierukkavaihteisto<\/strong> \u2014 Kaasuhiiletyksell\u00e4 saavutettu HRC 58\u201362 -pintakovuus antaa \u03c3_H lim -arvon 1500\u20131800 MPa (ISO 6336-5 MQ to ME -materiaalilaatu) \u2014 noin 3 kertaa suurempi kuin QT-pehme\u00e4laitaisella hammaspy\u00f6r\u00e4ll\u00e4, mik\u00e4 mahdollistaa joko 3 kertaa suuremman v\u00e4litetyn kuorman tai noin 9 kertaa pidemm\u00e4n k\u00e4ytt\u00f6i\u00e4n samalla kuormalla<\/p>\n

\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n
Materiaaliluokka<\/th>\nL\u00e4mp\u00f6k\u00e4sittely<\/th>\nPinnan kovuus<\/th>\n\u03c3_H lim (MPa) ISO MQ<\/th>\n\u03c3_F lim (MPa) ISO MQ<\/th>\nISO 6336-5 Laatu<\/th>\n<\/tr>\n<\/thead>\n
45# (C45)<\/td>\nQT<\/td>\nHB 220\u2013280<\/td>\n490\u2013560<\/td>\n190\u2013225<\/td>\nML (v\u00e4hint\u00e4\u00e4n)<\/td>\n<\/tr>\n
40Cr (41Cr4)<\/td>\nQT<\/td>\nHB 260\u2013320<\/td>\n530\u2013600<\/td>\n210\u2013240<\/td>\nML<\/td>\n<\/tr>\n
42CrMo (42CrMo4)<\/td>\nInduktio HRC 52<\/td>\nHRC 50\u201355<\/td>\n820\u2013950<\/td>\n340\u2013380<\/td>\nMQ<\/td>\n<\/tr>\n
20CrMnTi<\/td>\nHiilistetty + jauhettu<\/td>\nHRC 58\u201362<\/td>\n1500\u20131650<\/td>\n430\u2013480<\/td>\nMQ ME:lle<\/td>\n<\/tr>\n
17CrNiMo6<\/td>\nHiilistetty + jauhettu<\/td>\nHRC 58\u201362<\/td>\n1600\u20131800<\/td>\n450\u2013500<\/td>\nMIN\u00c4 (paras)<\/td>\n<\/tr>\n<\/tbody>\n<\/table>\n<\/div>\n

ISO 6336-5 -materiaalien laatutasot: ML = minimi; MQ = keskilaatu (teollisuusstandardi); ME = korkea laatu (auto- ja meriteollisuus). \u03c3_H lim- ja \u03c3_F lim-arvot ISO 6336-5 -taulukoista 1 ja 2.<\/p>\n

Laskentaesimerkki \u2014 M5-kierukkapy\u00f6r\u00e4pari, 75 kW nopeudella 1500 rpm<\/h2>\n
\n

Annettu: M5, z\u2081=24, z\u2082=72, \u03b2=20\u00b0, \u03b1_n=20\u00b0, b=80 mm, 20CrMnTi hiiletetty, P=75 kW, n\u2081=1500 RPM, KA=1,25 (kevyt isku)<\/p>\n

Vaihe 1 \u2014 Geometria<\/p>\n

d\u2081 = 5 \u00d7 24 \/ cos20\u00b0 = 127,8 mm | d\u2082 = 5 \u00d7 72 \/ cos20\u00b0 = 383,4 mm
\nu = z\u2082\/z\u2081 = 3,0 | C = (127,8 + 383,4)\/2 = 255,6 mm<\/p>\n

Vaihe 2 \u2014 Tangentiaalinen voima ja yksikk\u00f6kuorma<\/p>\n

T\u2081 = 9550 \u00d7 75 \/ 1500 = 477,5 Nm
\nF_t = 2T\u2081 \/ d\u2081 = 2 \u00d7 477 500 \/ 127,8 = 7 475 N
\nF_t\/b = 7 475 \/ 80 = 93,4 N\/mm\u00b2 \u2192 Yksikk\u00f6kuorma w_t = F_t \u00d7 (u+1)\/(b \u00d7 u) = 7475 \u00d7 4\/(80 \u00d7 3) = 124,6 N\/mm\u00b2<\/p>\n

Vaihe 3 \u2014 Kosketusj\u00e4nnitys \u03c3_H (yksinkertaistettu, KV=1,05, KH\u03b2=1,15, KH\u03b1=1,0)<\/p>\n

\u03c3_H0 = Z_H \u00d7 Z_E \u00d7 Z_\u03b5 \u00d7 Z_\u03b2 \u00d7 \u221a(w_t)
\n= 2,35 \u00d7 189,8 \u00d7 0,79 \u00d7 0,970 \u00d7 \u221a(124,6)
\n= 2,35 \u00d7 189,8 \u00d7 0,79 \u00d7 0,970 \u00d7 11,16
\n= 380 MPa (nimellinen)<\/p>\n

\u03c3_H_eff = \u03c3_H0 \u00d7 \u221a(KA \u00d7 KV \u00d7 KH\u03b2 \u00d7 KH\u03b1)
\n= 380 \u00d7 \u221a(1,25 \u00d7 1,05 \u00d7 1,15 \u00d7 1,0)
\n= 380 \u00d7 \u221a1,509 = 380 \u00d7 1,229 = 467 MPa<\/p>\n

Vaihe 4 \u2014 Pistekorroosion varmuuskerroin<\/p>\n

\u03c3_H lim (20CrMnTi hiiltynyt, ISO MQ) = 1500 MPa
\nS_H = 1500 \/ 467 = 3.21 \u2713<\/span> \u00a0(v\u00e4hint\u00e4\u00e4n 1,0 \u2014 turvallisesti ylitetty)<\/p>\n

Vaihe 5 \u2013 Taivutusj\u00e4nnitys \u03c3_F (YFa=2,65, YSa=1,60, Y\u03b5=0,68, Y\u03b2=0,88, KF\u03b2=1,18)<\/p>\n

\u03c3_F0 = (F_t \/ (b \u00d7 mn)) \u00d7 YFa \u00d7 YSa \u00d7 Y\u03b5 \u00d7 Y\u03b2
\n= (7475 \/ (80 \u00d7 5)) \u00d7 2,65 \u00d7 1,60 \u00d7 0,68 \u00d7 0,88
\n= 18,69 \u00d7 2,545 = 47,6 MPa<\/p>\n

\u03c3_F_eff = \u03c3_F0 \u00d7 KA \u00d7 KV \u00d7 KF\u03b1 \u00d7 KF\u03b2
\n= 47,6 \u00d7 1,25 \u00d7 1,05 \u00d7 1,0 \u00d7 1,18
\n= 47,6 \u00d7 1,550 = 73,7 MPa<\/p>\n

Vaihe 6 \u2014 Taivutuksen varmuuskerroin<\/p>\n

\u03c3_F lim (20CrMnTi hiiltynyt, ISO MQ) = 450 MPa
\nS_F = 450 \/ 73,7 = 6.11 \u2713<\/span> \u00a0(v\u00e4hint\u00e4\u00e4n 1,4 \u2014 reilusti ylitetty)<\/p>\n

Johtop\u00e4\u00e4t\u00f6s:<\/strong> Molemmat tarkistukset l\u00e4p\u00e4isev\u00e4t suurilla marginaaleilla \u2014 S_H = 3,21 ja S_F = 6,11. Kierukkavaihteisto on merkitt\u00e4v\u00e4sti ylimitoitettu t\u00e4ss\u00e4 kuormitustilanteessa hiiletetyll\u00e4 materiaalilla. Kustannusten optimoimiseksi suunnittelija voisi joko: (1) pienent\u00e4\u00e4 moduulin arvoon 40Cr QT (pehme\u00e4reunainen) S_H \u2248 1,10:ss\u00e4 \u2014 edelleen hyv\u00e4ksytt\u00e4v\u00e4, mutta lyhyemm\u00e4ll\u00e4 k\u00e4ytt\u00f6i\u00e4n marginaalilla; tai (2) pienent\u00e4\u00e4 moduulin arvoon M4 hiiletetyll\u00e4 materiaalilla ja pit\u00e4\u00e4 S_H > 1,5:ss\u00e4.<\/div>\n<\/div>\n

Kumpi raja-arvo hallitsee \u2013 kosketusv\u00e4symyst\u00e4 vai taivutusv\u00e4symyst\u00e4?<\/h2>\n

\"Korea<\/p>\n

Korea Ever-Power suorittaa ISO 6336 -kosketusv\u00e4symis- ja taivutusv\u00e4symislaskelmia jokaiselle asiakkaalle kierukkavaihteisto<\/strong> tilaus \u2014 S_H:n ja S_F:n raportointi m\u00e4\u00e4riteltyj\u00e4 v\u00e4himm\u00e4isturvallisuuskertoimia vasten ja kaikkien lujuusmarginaalia parantavien geometrian muutosten merkitseminen<\/p>\n

K\u00e4yt\u00e4nn\u00f6ss\u00e4 m\u00e4\u00e4r\u00e4\u00e4v\u00e4 raja \u2013 kummalla n\u00e4ist\u00e4 kahdesta tarkistuksesta on pienempi varmuuskerroinmarginaali \u2013 riippuu ensisijaisesti vaihteen koosta ja materiaalista:<\/p>\n

\n
Kosketusv\u00e4symys (pistem\u00e4inen muodostuminen) hallitsee seuraavia tilanteita:<\/strong><\/p>\n

Suuri siirtoteho ja -nopeus (korkea F_t per yksikk\u00f6pinnan leveys); pehme\u00e4reunainen QT-materiaali, jossa \u03c3_H lim on suhteellisen alhainen; suuret moduulihammaspy\u00f6r\u00e4t, joissa hammas on korkea ja juurifilee on runsas (alhainen Y_Fa \u00d7 Y_Sa). kierukkavaihteisto<\/strong> Jakov\u00e4lin halkaisijaa on suurennettava tai materiaalia on parannettava S_H_min-arvon t\u00e4ytt\u00e4miseksi.<\/p>\n<\/div>\n

Taivutusv\u00e4syminen m\u00e4\u00e4r\u00e4\u00e4, kun:<\/strong><\/p>\n

Pieni hammaspy\u00f6r\u00e4n hammasluku (z\u2081 < 18 \u2192 korkea Y_Fa); pieni moduuli ja kapea pinnan leveys; k\u00e4\u00e4nteinen kuorma (Y_M = 0,7); iskukuormitus, joka johtaa korkeaan K_F\u03b2:aan; iskukuormia ei ole t\u00e4ysin otettu huomioon KA:ssa. kierukkavaihteisto<\/strong> Moduulia on suurennettava tai juuripy\u00f6ristyksen s\u00e4dett\u00e4 on suurennettava, jotta S_F_min t\u00e4yttyy.<\/p>\n<\/div>\n<\/div>\n

Korea Ever-Power \u2014 ISO 6336 -laskenta jokaiselle teollisuustilaukselle<\/h2>\n

Korea Ever-Power suorittaa t\u00e4ydelliset ISO 6336-2- ja ISO 6336-3 -lujuuslaskelmat jokaiselle tarkkuusluokitukselle kierrehammaspy\u00f6r\u00e4<\/strong> teollinen tilaus \u2014 raportoi S_H- ja S_F-arvot sek\u00e4 hammaspy\u00f6r\u00e4lle ett\u00e4 hammaspy\u00f6r\u00e4lle, ja kaikki K-kertoimet on nimenomaisesti ilmoitettu. Asiakkaille, jotka toimittavat tehoa, nopeutta, v\u00e4lityssuhdetta ja sovellustyyppi\u00e4, Korea Ever-Powerin suunnittelutiimi valitsee moduulin ja pinnan leveyden, jotka saavuttavat tavoiteturvallisuuskertoimet kustannustehokkaimmalla materiaalilla. Suorana kierrevaihteiden valmistaja<\/a>Korea Ever-Power sis\u00e4llytt\u00e4\u00e4 ISO 6336 -laskelmayhteenvedon tilausasiakirjoihin, mik\u00e4 tekee vaihdespesifikaation teknisest\u00e4 perustasta t\u00e4ysin l\u00e4pin\u00e4kyv\u00e4n. Selaa kierukkavaihteiden tuotevalikoima<\/a> teollisuusk\u00e4ytt\u00f6sovelluksiin.<\/p>\n

Usein kysytyt kysymykset<\/h2>\n
Miksi hiiletetyn vinohampaisen hammaspy\u00f6r\u00e4n \u03c3_H lim on 3 \u00d7 suurempi kuin QT-hammaspy\u00f6r\u00e4n, mutta \u03c3_F lim vain 2 \u00d7 suurempi?<\/strong><\/p>\n

Kosketusv\u00e4symisraja \u03c3_H lim skaalautuu suunnilleen pinnan kovuuden neli\u00f6n kanssa (Hertzin kosketusv\u00e4syminen on karkaistun kotelon m\u00e4\u00e4r\u00e4\u00e4m\u00e4 pintailmi\u00f6). Pinnan kovuuden kolminkertaistaminen HB 280:st\u00e4 HRC 60:een yli kolminkertaistaa \u03c3_H lim:n. Taivutusv\u00e4symisraja \u03c3_F lim skaalautuu enemm\u00e4n ytimen sitkeyden kuin pinnan kovuuden kanssa \u2013 hampaan juuren murtuma etenee ydinmateriaalin, ei kovan pinnan, l\u00e4pi. Pinnan kovuuden lis\u00e4\u00e4minen parantaa \u03c3_F lim:\u00e4\u00e4 vain kohtalaisesti (parantamalla hiiletysmuutoksesta johtuvaa puristusj\u00e4\u00e4nn\u00f6sj\u00e4nnityst\u00e4 juurivy\u00f6hykkeell\u00e4), kun taas se parantaa dramaattisesti \u03c3_H lim:\u00e4\u00e4. T\u00e4m\u00e4 ep\u00e4symmetria tarkoittaa, ett\u00e4 hiiletetyll\u00e4 kierrevaihteet<\/strong>, pistem\u00e4isen vaurion varmuuskerroin S_H on yleens\u00e4 paljon suurempi kuin taivutuksen varmuuskerroin S_F \u2014 taivutusv\u00e4syminen m\u00e4\u00e4r\u00e4\u00e4 useammin hiiletettyjen hammaspy\u00f6rien pienimm\u00e4n hyv\u00e4ksytt\u00e4v\u00e4n hammaspy\u00f6r\u00e4koon kierukkavaihteisto<\/strong> parit.<\/p>\n<\/div>\n

Miten kierukkakulman \u03b2 kasvattaminen 20\u00b0:sta 25\u00b0:een muuttaa ISO 6336 -laskutoimituksen tuloksia?<\/strong><\/p>\n

Kierrekulma vaikuttaa ISO 6336 -standardin mukaiseen kosketusj\u00e4nnityskaavaan kolmen tekij\u00e4n kautta: Z_\u03b5 (kosketussuhdekerroin, paranee \u03b5_\u03b2:n my\u00f6t\u00e4), Z_\u03b2 (kierrekulmakerroin = \u221acos \u03b2, pienenee hieman \u03b2:n my\u00f6t\u00e4) ja Z_H (vy\u00f6hykekerroin, pienenee hieman). \u03b2:n kasvattamisen nettovaikutus 20\u00b0:sta 25\u00b0:een \u03c3_H:han on noin \u22125 - \u22128% (eli pienempi kosketusj\u00e4nnitys, parempi pistekorroosionkest\u00e4vyys) \u2013 p\u00e4\u00e4asiassa siksi, ett\u00e4 \u03b5_\u03b2 kasvaa tyypillisen teollisuusvaihteen noin 0,9:st\u00e4 1,3:een, mik\u00e4 pienent\u00e4\u00e4 merkitt\u00e4v\u00e4sti Z_\u03b5:ta. Taivutustarkastuksessa Y_\u03b2 paranee hieman \u03b2:n my\u00f6t\u00e4, mik\u00e4 pienent\u00e4\u00e4 edelleen \u03c3_F:\u00e4\u00e4. Molemmat turvallisuuskertoimet paranevat, kun \u03b2:ta kasvatetaan 20\u00b0:sta 25\u00b0:een, aksiaalisen ty\u00f6nt\u00f6voiman lis\u00e4\u00e4ntymisen kustannuksella (F_a kasvaa tan 25\u00b0\/tan 20\u00b0 = 1,28 \u00d7 alkuper\u00e4inen) \u2013 tavanomainen kompromissi.<\/p>\n<\/div>\n

Voinko k\u00e4ytt\u00e4\u00e4 AGMA 2101 -vaihteistoluokitusta ISO 6336 -standardin sijaan vinohammaspy\u00f6r\u00e4spesifikaatiossa?<\/strong><\/p>\n

Kyll\u00e4 \u2014 AGMA 2101 ja ISO 6336 perustuvat samoihin Hertzin kosketusj\u00e4nnityksen ja Lewisin taivutusj\u00e4nnityksen peruskaavoihin, mutta niiss\u00e4 k\u00e4ytet\u00e4\u00e4n eri tekij\u00e4nimikkeist\u00f6\u00e4 ja hieman erilaisia \u200b\u200bturvallisuuskertoimien k\u00e4yt\u00e4nt\u00f6j\u00e4. Useimmissa sovelluksissa ISO 6336 -standardin mukaisesti oikein mitoitettu vaihde, jonka S_H \u2265 1,1 ja S_F \u2265 1,5, l\u00e4p\u00e4isee my\u00f6s AGMA 2101 -luokituskriteerit asianmukaisella k\u00e4ytt\u00f6kertoimen soveltamisella. Korea Ever-Power k\u00e4ytt\u00e4\u00e4 ISO 6336 -standardia oletuslaskentastandardina, mutta voi tarjota AGMA 2101 -muotoisen tulosteen asiakkaille, jotka sit\u00e4 tarvitsevat \u2014 samaa kierukkavaihteisto<\/strong> tuotetaan riippumatta siit\u00e4, miss\u00e4 standardissa laskelma esitet\u00e4\u00e4n.<\/p>\n<\/div>\n

Onko ISO 6336 -laskelma aina konservatiivinen, vai voiko se yliarvioida vaihteiston k\u00e4ytt\u00f6i\u00e4n?<\/strong><\/p>\n

ISO 6336 -standardin on tarkoitus olla konservatiivinen (pessimistinen) mediaanimateriaalilaadun (MQ-taso) suhteen \u2013 hammaspy\u00f6r\u00e4n, joka l\u00e4p\u00e4isee ISO 6336 -standardin S_H = 1,0:lla, pit\u00e4isi selvit\u00e4 suunnitellun k\u00e4ytt\u00f6i\u00e4n hyv\u00e4ll\u00e4 todenn\u00e4k\u00f6isyydell\u00e4 keskim\u00e4\u00e4r\u00e4isen materiaalin ja valmistuksen laadun osalta. Se voi aliarvioida todellisen k\u00e4ytt\u00f6i\u00e4n ME-laatuisen materiaalin (ensiluokkaiset hiiletetyt hammaspy\u00f6r\u00e4t, joilla on eritt\u00e4in tiukka metallurginen ohjaus) tapauksessa ja yliarvioida k\u00e4ytt\u00f6i\u00e4n, kun: materiaali on MQ-alueen alarajalla; KA on aliarvioitu (todelliset huippukuormat ylitt\u00e4v\u00e4t oletetun k\u00e4ytt\u00f6kertoimen); tai virheasentokerroin K_H\u03b2 on liian pieni (j\u00e4\u00e4nn\u00f6svirhe asennuksen j\u00e4lkeen on suurempi kuin laskelmassa on oletettu). Kriittisiss\u00e4 sovelluksissa Korea Ever-Power suosittelee todellisten K-kertoimien m\u00e4\u00e4ritt\u00e4mist\u00e4 mitatusta akselin taipumasta ja kotelon linjauksesta taulukkomuotoisten arvioiden sijaan.<\/p>\n<\/div>\n

\n

Pyyd\u00e4 ISO 6336 -lujuuslaskelmaa kierukkapy\u00f6r\u00e4llesi<\/h2>\n

Anna teho, nopeus, v\u00e4lityssuhde, keski\u00f6v\u00e4li ja sovellustyyppi. Korea Ever-Power suorittaa t\u00e4ydelliset ISO 6336-2 (pistekorroosio) ja ISO 6336-3 (taivutus) -laskelmat ja suosittelee oikeaa moduulia, pinnan leveytt\u00e4 ja materiaalia vaadittujen turvallisuuskertoimien saavuttamiseksi \u2013 n\u00e4m\u00e4 tiedot sis\u00e4ltyv\u00e4t vakiona jokaiseen teollisuusvaihteiden tilaukseen.<\/p>\n

Pyyd\u00e4 ISO 6336 -laskentaa<\/a>
\nKierukkavaihteiden tuotevalikoima<\/a><\/div>\n

ISO 6336-2 pistekorroosiosuoja \u00b7 ISO 6336-3 taivutussuoja \u00b7 S_H ja S_F ilmoitettu \u00b7 Kaikki K-kertoimet ilmoitettu \u00b7 Sis\u00e4ltyy jokaiseen tilaukseen<\/p>\n<\/div>\n

Toimittaja: Cxm<\/p>\n<\/div>","protected":false},"excerpt":{"rendered":"

Helical Gear ISO 6336 Strength Calculation \u2014 Contact Fatigue and Bending Fatigue Rating Explained Every helical gear drive must pass two independent fatigue checks: pitting resistance (contact fatigue, \u03c3_H) and tooth root bending strength (\u03c3_F). ISO 6336 provides the globally recognised calculation framework for both. Understanding the structure of the two checks \u2014 what each […]<\/p>","protected":false},"author":1,"featured_media":0,"comment_status":"closed","ping_status":"closed","sticky":false,"template":"","format":"standard","meta":{"_et_pb_use_builder":"","_et_pb_old_content":"","_et_gb_content_width":"","footnotes":""},"categories":[3082],"tags":[],"class_list":["post-2357","post","type-post","status-publish","format-standard","hentry","category-helical-gears"],"_links":{"self":[{"href":"https:\/\/helicalcutgears.top\/fi\/wp-json\/wp\/v2\/posts\/2357","targetHints":{"allow":["GET"]}}],"collection":[{"href":"https:\/\/helicalcutgears.top\/fi\/wp-json\/wp\/v2\/posts"}],"about":[{"href":"https:\/\/helicalcutgears.top\/fi\/wp-json\/wp\/v2\/types\/post"}],"author":[{"embeddable":true,"href":"https:\/\/helicalcutgears.top\/fi\/wp-json\/wp\/v2\/users\/1"}],"replies":[{"embeddable":true,"href":"https:\/\/helicalcutgears.top\/fi\/wp-json\/wp\/v2\/comments?post=2357"}],"version-history":[{"count":2,"href":"https:\/\/helicalcutgears.top\/fi\/wp-json\/wp\/v2\/posts\/2357\/revisions"}],"predecessor-version":[{"id":2361,"href":"https:\/\/helicalcutgears.top\/fi\/wp-json\/wp\/v2\/posts\/2357\/revisions\/2361"}],"wp:attachment":[{"href":"https:\/\/helicalcutgears.top\/fi\/wp-json\/wp\/v2\/media?parent=2357"}],"wp:term":[{"taxonomy":"category","embeddable":true,"href":"https:\/\/helicalcutgears.top\/fi\/wp-json\/wp\/v2\/categories?post=2357"},{"taxonomy":"post_tag","embeddable":true,"href":"https:\/\/helicalcutgears.top\/fi\/wp-json\/wp\/v2\/tags?post=2357"}],"curies":[{"name":"wp","href":"https:\/\/api.w.org\/{rel}","templated":true}]}}