{"id":2357,"date":"2026-06-25T03:56:22","date_gmt":"2026-06-25T03:56:22","guid":{"rendered":"https:\/\/helicalcutgears.top\/?p=2357"},"modified":"2026-06-25T03:56:22","modified_gmt":"2026-06-25T03:56:22","slug":"helical-gear-iso-6336-strength-calculation","status":"publish","type":"post","link":"https:\/\/helicalcutgears.top\/nl\/helical-gear-iso-6336-strength-calculation\/","title":{"rendered":"Sterkteberekening voor spiraalvormige tandwielen volgens ISO 6336 \u2014 Uitleg over contactvermoeidheid en buigvermoeidheid"},"content":{"rendered":"
\n
\n
<\/div>\n
\n

Sterkteberekening voor spiraalvormige tandwielen volgens ISO 6336 \u2014 Uitleg over contactvermoeidheid en buigvermoeidheid<\/h1>\n

Elk spiraalvormig tandwiel<\/strong> De aandrijving moet twee onafhankelijke vermoeiingscontroles doorstaan: weerstand tegen putcorrosie (contactvermoeidheid, \u03c3_H) en buigsterkte van de tandwortel (\u03c3_F). ISO 6336 biedt het wereldwijd erkende berekeningskader voor beide. Inzicht in de structuur van de twee controles \u2013 wat elke factor vertegenwoordigt, welke materiaaleigenschappen elke factor beperken en hoe de veiligheidsfactoren worden vastgesteld \u2013 is de basis voor het correct specificeren van de juiste aandrijving. spiraalvormig tandwiel<\/strong> voor elke toepassing, zonder over- of onderdimensionering.<\/p>\n

Vraag een ISO 6336-berekening aan voor uw apparatuur \u2192<\/a><\/p>\n<\/div>\n<\/div>\n

Twee onafhankelijke vermoeidheidsgrenzen: waarom beide gecontroleerd moeten worden.<\/h2>\n

A spiraalvormig tandwiel<\/strong> Een koppelingspaar kan bij dezelfde bedrijfsbelasting door twee volledig verschillende mechanismen bezwijken, en beide moeten onafhankelijk van elkaar worden gecontroleerd omdat de materiaaleigenschappen, geometrische factoren en veiligheidsmarges verschillen. Het slagen voor de ene controle betekent niet dat de andere ook geslaagd is:<\/p>\n

\n
\n

Controle 1 \u2014 Weerstand tegen putcorrosie (contactvermoeidheid)<\/p>\n

De Hertz-contactspanning \u03c3_H aan de tandflank moet onder de toelaatbare contactspanning \u03c3_H lim van het materiaal blijven. Pitting is een oppervlaktevermoeidheidsmechanisme \u2014 het begint op of net onder het tandflankoppervlak bij de steeklijn, waar de EHL-film het dunst is. Het is progressief (een waarschuwing v\u00f3\u00f3r catastrofale breuk) en wordt bepaald door de oppervlaktehardheid. De typische minimale veiligheidsfactor S_H min = 1,0\u20131,2.<\/p>\n<\/div>\n

\n

Controle 2 \u2014 Buigsterkte van de tandwortel<\/p>\n

De buigspanning \u03c3_F bij de wortelronding van de tand moet onder de toelaatbare buigspanning \u03c3_F lim van het materiaal blijven. Breuk van de tandwortel is een buigvermoeidheidsmechanisme \u2014 het begint bij de wortelronding aan de trekzijde en plant zich zonder waarschuwing voort tot een catastrofale tandbreuk. Het wordt bepaald door de taaiheid van de kern en de geometrie van de wortel. De typische minimale veiligheidsfactor S_F min = 1,3\u20132,0 (hoger dan bij putcorrosie omdat de breuk plotseling optreedt).<\/p>\n<\/div>\n<\/div>\n

De ISO 6336-formule voor contactspanning \u2014 Berekening van de putcorrosiebestendigheid<\/h2>\n

ISO 6336-2 berekent de nominale contactspanning op het steekpunt van een spiraalvormig tandwiel<\/strong> \u03c3_H0 op het punt van de helling van een spiraalvormig tandwiel<\/strong> en past vervolgens belastinginvloedfactoren toe om de effectieve contactspanning \u03c3_H te verkrijgen:<\/p>\n

\u03c3_H = Z_H \u00d7 Z_E \u00d7 Z_\u03b5 \u00d7 Z_\u03b2 \u00d7 \u221a( F_t\/(b \u00d7 d\u2081) \u00d7 (u+1)\/u ) \u00d7 \u221a(K_A \u00d7 K_V \u00d7 K_H\u03b1 \u00d7 K_H\u03b2) [MPa]<\/p>\n

\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n
Factor<\/th>\nNaam<\/th>\nTypische waarde<\/th>\nFysieke betekenis<\/th>\n<\/tr>\n<\/thead>\n
Z_H<\/td>\nZonefactor<\/td>\n2.35 bij \u03b2=20\u00b0, \u03b1_n=20\u00b0<\/td>\nZet tangenti\u00eble kracht om in contactspanning op het punt spiraalvormig tandwiel<\/strong> spoedpunt; neemt iets af met de helixhoek<\/td>\n<\/tr>\n
Z_E<\/td>\nElasticiteitsfactor<\/td>\n189,8 \u221aMPa (staal\/staal)<\/td>\nElastische materiaaleigenschappen; vastgesteld op 189,8 voor elk stalen tandwielpaar.<\/td>\n<\/tr>\n
Z_\u03b5<\/td>\nContactratio-factor<\/td>\n0,75\u20130,88 (lager = beter)<\/td>\nRekent op de verdeling van de belasting van de spiraalvormig tandwiel<\/strong> van de totale contactverhouding; een hogere \u03b5_\u03b3 verlaagt Z_\u03b5, waardoor \u03c3_H afneemt \u2014 het voordeel van de spiraalvormige tandwieloverbrenging gekwantificeerd<\/td>\n<\/tr>\n
Z_\u03b2<\/td>\nHelixhoekfactor<\/td>\n\u221a(cos \u03b2): 0,97 bij \u03b2=20\u00b0<\/td>\nHoudt rekening met de schuine contactlijn; bescheiden voordeel van de helixhoek voorbij Z_\u03b5<\/td>\n<\/tr>\n
F_t\/(b \u00d7 d\u2081)<\/td>\nEenheidsbelasting<\/td>\nN\/mm\u00b2<\/td>\nNominale Hertz-belasting \u2014 de fundamentele intensiteit v\u00f3\u00f3r spanningsconcentratie<\/td>\n<\/tr>\n
u<\/td>\nOverbrengingsverhouding<\/td>\n= z\u2082\/z\u2081<\/td>\nKrommingsfactor: een hogere u betekent dat het kleinere tandwiel (rondsel) een hogere contactspanning heeft dan het grotere tandwiel.<\/td>\n<\/tr>\n
K_A<\/td>\nToepassingsfactor<\/td>\n1.0\u20133.0<\/td>\nVariatie in externe belasting (servicefactor); vermenigvuldigt zowel de contact- als de buigspanning gelijkmatig.<\/td>\n<\/tr>\n
K_H\u03b2<\/td>\nVerdelingsfactor van de oppervlaktebelasting (contact)<\/td>\n1.05\u20131.8<\/td>\nNiet-gelijkmatige belasting over spiraalvormig tandwiel<\/strong> De breedte van het slagvlak; houdt rekening met schachtafbuiging en uitlijningsfouten. Wordt verminderd door de bolling van het lood.<\/td>\n<\/tr>\n<\/tbody>\n<\/table>\n<\/div>\n

De veiligheidsfactor voor putcorrosie voor de spiraalvormig tandwiel<\/strong> paar (rondsel en wiel afzonderlijk gecontroleerd):<\/p>\n

S_H = \u03c3_H lim_eff \/ \u03c3_H \u2265 S_H_min (doorgaans 1,00 voor algemene industri\u00eble toepassingen; 1,20 voor toepassingen met een onzekere belastinggeschiedenis)<\/p>\n

De ISO 6336-formule voor buigspanning \u2014 berekening van de sterkte van de tandwortel<\/h2>\n

\"Doorsnede<\/p>\n

Doorsnede van een spiraalvormige tandwieltand \u2014 de tandwortelronding is de plek met de hoogste buigspanning in het hele tandwiel. ISO 6336-3 berekent de nominale buigspanning voor een spiraalvormig tandwiel<\/strong> \u03c3_F0 op deze locatie en past de belastinginvloedfactoren K_A, K_V, K_F\u03b1 en K_F\u03b2 toe om de effectieve spanning te verkrijgen voor vergelijking met \u03c3_F lim<\/p>\n

\u03c3_F = (F_t \/ (b \u00d7 m_n)) \u00d7 Y_Fa \u00d7 Y_Sa \u00d7 Y_\u03b5 \u00d7 Y_\u03b2 \u00d7 K_A \u00d7 K_V \u00d7 K_F\u03b1 \u00d7 K_F\u03b2 [MPa]<\/p>\n

\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n
Factor<\/th>\nNaam<\/th>\nTypische waarde<\/th>\nFysieke betekenis<\/th>\n<\/tr>\n<\/thead>\n
Y_Fa<\/td>\nTandvormfactor<\/td>\n2,5\u20133,5 (neemt af met z)<\/td>\nBuigmomentarm bij de spiraalvormig tandwiel<\/strong> wortelfrees ten opzichte van tandafstand; afhankelijk van het aantal tanden en profielverschuiving<\/td>\n<\/tr>\n
Y_Sa<\/td>\nStresscorrectiefactor<\/td>\n1,55\u20131,80<\/td>\nSpanningsconcentratie bij de wortelafronding; verklaart het kerfeffect van de afrondingsradius. Grotere afronding \u2192 lagere Y_Sa \u2192 lagere \u03c3_F.<\/td>\n<\/tr>\n
Y_\u03b5<\/td>\nContactverhoudingsfactor (buiging)<\/td>\n0,62\u20130,75<\/td>\nEffect van lastverdeling op buiging; minder reductie dan Z_\u03b5 voor contact omdat de belasting nog steeds geconcentreerd is op individuele tanden<\/td>\n<\/tr>\n
Y_\u03b2<\/td>\nHelixhoekfactor (buiging)<\/td>\n1 \u2212 \u03b5\u03b2 \u00d7 \u03b2\/120 (ongeveer)<\/td>\nDe spiraalvormige contactlijn vergroot de belastingzone van de wortel; matig voordeel bij buiging bij \u03b2=20\u201325\u00b0<\/td>\n<\/tr>\n
K_F\u03b2<\/td>\nBelastingsfactor van het oppervlak (buiging)<\/td>\n1,05\u20132,0<\/td>\nNiet-uniforme belasting over de breedte van het vlak; vergelijkbaar met K_H\u03b2 maar toegepast op buiging. Randbelasting door verkeerde uitlijning verhoogt direct \u03c3_F.<\/td>\n<\/tr>\n<\/tbody>\n<\/table>\n<\/div>\n

De buigveiligheidsfactor voor de spiraalvormig tandwiel<\/strong>:<\/p>\n

S_F = \u03c3_F lim_eff \/ \u03c3_F \u2265 S_F_min (doorgaans 1,40\u20131,60 voor algemene industri\u00eble toepassingen; 2,00 voor veiligheidskritische toepassingen)<\/p>\n

Waarom S_F_min hoger is dan S_H_min:<\/strong> Pitting is detecteerbaar voordat het catastrofaal wordt \u2014 monitoring van de oliedeeltjes geeft 200 tot 1000 uur waarschuwing voordat ernstige pittingschade optreedt. Een tandwortelbreuk geeft geen waarschuwing en kan binnen enkele seconden secundaire schade aan de versnellingsbakbehuizing en bijbehorende machines veroorzaken. De hogere minimale veiligheidsfactor voor buiging (1,4-2,0 versus 1,0-1,2 voor pitting) weerspiegelt dit verschil in gevolgen en detecteerbaarheid van het falen.<\/div>\n

Toelaatbare materiaalspanningen \u2014 \u03c3_H lim en \u03c3_F lim Referentie<\/h2>\n

\"Gecarburiseerd<\/p>\n

Gecarburiseerd spiraalvormig tandwiel<\/strong> \u2014 De door gascarburering bereikte oppervlaktehardheid HRC 58\u201362 levert een \u03c3_H lim van 1500\u20131800 MPa (ISO 6336-5 MQ tot ME materiaalkwaliteit) \u2014 ongeveer 3 keer hoger dan een QT soft-flank tandwiel, waardoor ofwel 3 keer de overgedragen belasting, ofwel een ongeveer 9 keer langere levensduur bij dezelfde belasting mogelijk is.<\/p>\n

\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n
Materiaalkwaliteit<\/th>\nWarmtebehandeling<\/th>\nOppervlaktehardheid<\/th>\n\u03c3_H lim (MPa) ISO MQ<\/th>\n\u03c3_F lim (MPa) ISO MQ<\/th>\nISO 6336-5 Kwaliteit<\/th>\n<\/tr>\n<\/thead>\n
45# (C45)<\/td>\nQT<\/td>\nHB 220\u2013280<\/td>\n490\u2013560<\/td>\n190\u2013225<\/td>\nML (minimum)<\/td>\n<\/tr>\n
40Cr (41Cr4)<\/td>\nQT<\/td>\nHB 260\u2013320<\/td>\n530\u2013600<\/td>\n210\u2013240<\/td>\nML<\/td>\n<\/tr>\n
42CrMo (42CrMo4)<\/td>\nInductie HRC 52<\/td>\nHRC 50\u201355<\/td>\n820\u2013950<\/td>\n340\u2013380<\/td>\nMQ<\/td>\n<\/tr>\n
20CrMnTi<\/td>\nGecarburiseerd + geslepen<\/td>\nHRC 58\u201362<\/td>\n1500\u20131650<\/td>\n430\u2013480<\/td>\nMQ naar ME<\/td>\n<\/tr>\n
17CrNiMo6<\/td>\nGecarburiseerd + geslepen<\/td>\nHRC 58\u201362<\/td>\n1600\u20131800<\/td>\n450\u2013500<\/td>\nIK (beste)<\/td>\n<\/tr>\n<\/tbody>\n<\/table>\n<\/div>\n

Kwaliteitsniveaus van materialen volgens ISO 6336-5: ML = minimum; MQ = gemiddelde kwaliteit (industri\u00eble standaard); ME = hoge kwaliteit (automotive en scheepvaart). \u03c3_H lim en \u03c3_F lim waarden uit tabellen 1 en 2 van ISO 6336-5.<\/p>\n

Uitgewerkt rekenvoorbeeld \u2014 M5 spiraalvormig tandwielpaar, 75 kW bij 1500 tpm<\/h2>\n
\n

Gegevens: M5, z\u2081=24, z\u2082=72, \u03b2=20\u00b0, \u03b1_n=20\u00b0, b=80 mm, 20CrMnTi gecarburiseerd, P=75 kW, n\u2081=1500 RPM, KA=1,25 (lichte schok)<\/p>\n

Stap 1 \u2014 Geometrie<\/p>\n

d\u2081 = 5 \u00d7 24 \/ cos20\u00b0 = 127,8 mm | d\u2082 = 5 \u00d7 72 \/ cos20\u00b0 = 383,4 mm
\nu = z\u2082\/z\u2081 = 3,0 | C = (127,8 + 383,4)\/2 = 255,6 mm<\/p>\n

Stap 2 \u2014 Tangenti\u00eble kracht en eenheidsbelasting<\/p>\n

T\u2081 = 9550 \u00d7 75 \/ 1500 = 477,5 N\u00b7m
\nF_t = 2T\u2081 \/ d\u2081 = 2 \u00d7 477.500 \/ 127,8 = 7.475 N
\nF_t\/b = 7475 \/ 80 = 93,4 N\/mm \u2192 Eenheidsbelasting w_t = F_t \u00d7 (u+1)\/(b \u00d7 u) = 7475 \u00d7 4\/(80 \u00d7 3) = 124,6 N\/mm<\/p>\n

Stap 3 \u2014 Contactspanning \u03c3_H (vereenvoudigd, KV=1,05, KH\u03b2=1,15, KH\u03b1=1,0)<\/p>\n

\u03c3_H0 = Z_H \u00d7 Z_E \u00d7 Z_\u03b5 \u00d7 Z_\u03b2 \u00d7 \u221a(w_t)
\n= 2,35 \u00d7 189,8 \u00d7 0,79 \u00d7 0,970 \u00d7 \u221a(124,6)
\n= 2,35 \u00d7 189,8 \u00d7 0,79 \u00d7 0,970 \u00d7 11,16
\n= 380 MPa (nominaal)<\/p>\n

\u03c3_H_eff = \u03c3_H0 \u00d7 \u221a(KA \u00d7 KV \u00d7 KH\u03b2 \u00d7 KH\u03b1)
\n= 380 \u00d7 \u221a(1,25 \u00d7 1,05 \u00d7 1,15 \u00d7 1,0)
\n= 380 \u00d7 \u221a1,509 = 380 \u00d7 1,229 = 467 MPa<\/p>\n

Stap 4 \u2014 Veiligheidsfactor voor putcorrosie<\/p>\n

\u03c3_H lim (20CrMnTi gecarboneerd, ISO MQ) = 1500 MPa
\nS_H = 1500 \/ 467 = 3.21 \u2713<\/span> \u00a0(minimum 1,0 \u2014 ruimschoots overschreden)<\/p>\n

Stap 5 \u2014 Buigspanning \u03c3_F (YFa=2,65, YSa=1,60, Y\u03b5=0,68, Y\u03b2=0,88, KF\u03b2=1,18)<\/p>\n

\u03c3_F0 = (F_t \/ (b \u00d7 mn)) \u00d7 YFa \u00d7 YSa \u00d7 Y\u03b5 \u00d7 Y\u03b2
\n= (7475 \/ (80 \u00d7 5)) \u00d7 2,65 \u00d7 1,60 \u00d7 0,68 \u00d7 0,88
\n= 18,69 \u00d7 2,545 = 47,6 MPa<\/p>\n

\u03c3_F_eff = \u03c3_F0 \u00d7 KA \u00d7 KV \u00d7 KF\u03b1 \u00d7 KF\u03b2
\n= 47,6 \u00d7 1,25 \u00d7 1,05 \u00d7 1,0 \u00d7 1,18
\n= 47,6 \u00d7 1,550 = 73,7 MPa<\/p>\n

Stap 6 \u2014 Buigveiligheidsfactor<\/p>\n

\u03c3_F lim (20CrMnTi gecarbureerd, ISO MQ) = 450 MPa
\nS_F = 450 \/ 73,7 = 6.11 \u2713<\/span> \u00a0(minimum 1,4 \u2014 ruimschoots overtroffen)<\/p>\n

Conclusie:<\/strong> Beide controles slagen ruimschoots \u2014 S_H = 3,21 en S_F = 6,11. Het spiraalvormige tandwielpaar is aanzienlijk overgedimensioneerd voor deze belastingconditie met gecarburiseerd materiaal. Voor kostenoptimalisatie zou de ontwerper twee opties hebben: (1) reduceren tot 40Cr QT (soft-flank) bij S_H \u2248 1,10 \u2014 nog steeds acceptabel, maar met een kleinere levensduur; of (2) de module reduceren tot M4 met gecarburiseerd materiaal en S_H > 1,5 behouden.<\/div>\n<\/div>\n

Welke grens is doorslaggevend: contactvermoeidheid of buigvermoeidheid?<\/h2>\n

\"Het<\/p>\n

Korea Ever-Power voert voor elk product berekeningen uit volgens ISO 6336 voor contactvermoeidheid en buigvermoeidheid. spiraalvormig tandwiel<\/strong> order \u2014 rapportage van S_H en S_F ten opzichte van de gespecificeerde minimale veiligheidsfactoren en signalering van elke geometrische wijziging die de sterktemarge zou verbeteren<\/p>\n

In de praktijk hangt de bepalende grens \u2014 welke van de twee controles de kleinste veiligheidsmarge heeft \u2014 vooral af van de grootte en het materiaal van het tandwiel:<\/p>\n

\n
Contactvermoeidheid (putvorming) is bepalend wanneer:<\/strong><\/p>\n

Hoog overgedragen vermogen en snelheid (hoge F_t per eenheid tandbreedte); QT-materiaal met zachte flanken waarbij \u03c3_H lim relatief laag is; tandwielen met grote module waarbij de tand hoog is en de wortelafronding ruim (lage Y_Fa \u00d7 Y_Sa). spiraalvormig tandwiel<\/strong> De steekdiameter moet worden vergroot of het materiaal moet worden verbeterd om aan de S_H_min-norm te voldoen.<\/p>\n<\/div>\n

Buigvermoeidheid is bepalend wanneer:<\/strong><\/p>\n

Rondsel met laag aantal tanden (z\u2081 < 18 \u2192 hoge Y_Fa); kleine module en smalle tandbreedte; wisselende belasting (Y_M = 0,7); schokbelasting die K_F\u03b2 hoog maakt; stootbelastingen niet volledig weergegeven in KA. spiraalvormig tandwiel<\/strong> De module moet worden vergroot of de radius van de wortelafronding moet worden vergroot om aan S_F_min te voldoen.<\/p>\n<\/div>\n<\/div>\n

Korea Ever-Power \u2014 ISO 6336-berekening bij elke industri\u00eble bestelling<\/h2>\n

Korea Ever-Power voert voor elke precisie de volledige sterkteberekening volgens ISO 6336-2 en ISO 6336-3 uit. spiraalvormig gesneden tandwiel<\/strong> Industri\u00eble bestelling \u2014 rapportage van S_H en S_F voor zowel rondsel als tandwiel, met expliciete vermelding van alle K-factoren. Voor klanten die vermogen, snelheid, overbrengingsverhouding en toepassingstype opgeven, selecteert het engineeringteam van Korea Ever-Power de module en tandbreedte die de beoogde veiligheidsfactoren bereikt met het meest kosteneffectieve materiaal. Als directe fabrikant van spiraalvormige tandwielen<\/a>Korea Ever-Power voegt de ISO 6336-berekeningssamenvatting toe aan de orderdocumentatie, waardoor de technische basis voor de tandwielspecificatie volledig transparant is. Bekijk de assortiment spiraalvormige tandwielen<\/a> voor industri\u00eble aandrijftoepassingen.<\/p>\n

Veelgestelde vragen<\/h2>\n
Waarom is de limiet van \u03c3_H voor een gecarburiseerd spiraalvormig tandwiel 3 keer hoger dan voor een QT-tandwiel, maar de limiet van \u03c3_F slechts 2 keer hoger?<\/strong><\/p>\n

De contactvermoeidheidsgrens \u03c3_H lim schaalt ongeveer met het kwadraat van de oppervlaktehardheid (Hertz-contactvermoeidheid is een oppervlaktefenomeen dat wordt bepaald door de geharde laag). Het verdrievoudigen van de oppervlaktehardheid van HB 280 naar HRC 60 verdrievoudigt \u03c3_H lim meer dan. De buigvermoeidheidsgrens \u03c3_F lim schaalt meer met de kerntaaiheid dan met de oppervlaktehardheid \u2013 de breukscheur in de tandwortel plant zich voort door het kernmateriaal, niet door de harde oppervlaktelaag. Het verhogen van de oppervlaktehardheid verbetert \u03c3_F lim slechts matig (door de residuele drukspanning in de wortelzone te verhogen als gevolg van de carburisatietransformatie), terwijl \u03c3_H lim dramatisch verbetert. Deze asymmetrie betekent dat voor gecarburiseerde spiraalvormige tandwielen<\/strong>De veiligheidsfactor S_H voor putcorrosie is doorgaans veel hoger dan de veiligheidsfactor S_F voor buiging. Buigvermoeidheid is vaker bepalend voor de minimaal acceptabele tandwielafmeting bij gecarburiseerde tandwielen. spiraalvormig tandwiel<\/strong> paren.<\/p>\n<\/div>\n

Hoe be\u00efnvloedt het vergroten van de helixhoek \u03b2 van 20\u00b0 naar 25\u00b0 de resultaten van de ISO 6336-berekening?<\/strong><\/p>\n

De helixhoek wordt in de ISO 6336-formule voor contactspanning opgenomen via drie factoren: Z_\u03b5 (contactverhoudingsfactor, verbetert met \u03b5_\u03b2), Z_\u03b2 (helixhoekfactor = \u221acos \u03b2, bescheiden afname met \u03b2) en Z_H (zonefactor, lichte afname). Het netto-effect van een toename van \u03b2 van 20\u00b0 naar 25\u00b0 op \u03c3_H is ongeveer -5 tot -8% (d.w.z. lagere contactspanning, betere weerstand tegen putcorrosie) \u2014 voornamelijk omdat \u03b5_\u03b2 toeneemt van ongeveer 0,9 naar 1,3 voor een typisch industrieel tandwiel, waardoor Z_\u03b5 aanzienlijk afneemt. Voor de buigcontrole verbetert Y_\u03b2 licht met \u03b2, waardoor \u03c3_F verder afneemt. Beide veiligheidsfactoren verbeteren wanneer \u03b2 wordt verhoogd van 20\u00b0 naar 25\u00b0, ten koste van een verhoogde axiale stuwkracht (F_a neemt toe met tan 25\u00b0\/tan 20\u00b0 = 1,28 \u00d7 de oorspronkelijke waarde) \u2014 de gebruikelijke afweging.<\/p>\n<\/div>\n

Kan ik de AGMA 2101-norm gebruiken in plaats van ISO 6336 voor de specificatie van een schroefvormig tandwiel?<\/strong><\/p>\n

Ja \u2014 AGMA 2101 en ISO 6336 zijn gebaseerd op dezelfde fundamentele Hertz-contactspanning- en Lewis-buigspanningformules, met een andere factorbenaming en enigszins afwijkende conventies voor de veiligheidsfactor. Voor de meeste toepassingen zal een tandwielkast die correct is beoordeeld volgens ISO 6336 met S_H \u2265 1,1 en S_F \u2265 1,5 ook voldoen aan de AGMA 2101-beoordelingscriteria met de juiste servicefactor. Korea Ever-Power gebruikt ISO 6336 als standaardberekeningsmethode, maar kan op verzoek ook uitvoer in AGMA 2101-formaat leveren. spiraalvormig tandwiel<\/strong> wordt geproduceerd ongeacht in welke standaard de berekening wordt gepresenteerd.<\/p>\n<\/div>\n

Is de berekening volgens ISO 6336 altijd conservatief, of kan de levensduur van tandwielen er ook door worden overschat?<\/strong><\/p>\n

ISO 6336 is bedoeld als een conservatieve (pessimistische) benadering voor de gemiddelde materiaalkwaliteit (MQ-niveau) \u2014 een tandwiel dat voldoet aan ISO 6336 bij S_H = 1,0 zou met een goede waarschijnlijkheid de ontwerplevensduur moeten halen bij gemiddelde materiaal- en fabricagekwaliteit. De norm kan de werkelijke levensduur onderschatten voor ME-kwaliteit materiaal (hoogwaardige gecarburiseerde tandwielen met zeer strenge metallurgische controle) en overschatten wanneer: het materiaal zich aan de ondergrens van het MQ-bereik bevindt; KA wordt onderschat (werkelijke piekbelastingen overschrijden de aangenomen levensduurfactor); of de uitlijningsfactor K_H\u03b2 te laag is (resterende uitlijningsfout na installatie is hoger dan aangenomen in de berekening). Voor kritische toepassingen adviseert Korea Ever-Power om de werkelijke K-factoren te specificeren op basis van gemeten asdoorbuiging en uitlijning van de behuizing in plaats van gebruik te maken van schattingen uit tabellen.<\/p>\n<\/div>\n

\n

Vraag een ISO 6336-sterkteberekening aan voor uw spiraalvormige tandwiel.<\/h2>\n

Geef uw vermogen, snelheid, overbrengingsverhouding, hartafstand en toepassingstype op. Korea Ever-Power voert de volledige ISO 6336-2 (putcorrosie) en ISO 6336-3 (buiging) berekening uit en adviseert de juiste module, tandbreedte en materiaal om de vereiste veiligheidsfactoren te behalen \u2014 standaard inbegrepen bij elke bestelling van industri\u00eble tandwielen.<\/p>\n

ISO 6336-berekening aanvragen<\/a>
\nAssortiment spiraalvormige tandwielen<\/a><\/div>\n

ISO 6336-2 putcorrosie \u00b7 ISO 6336-3 buiging \u00b7 S_H en S_F gerapporteerd \u00b7 Alle K-factoren vermeld \u00b7 Inbegrepen bij elke bestelling<\/p>\n<\/div>\n

Redacteur: Cxm<\/p>\n<\/div>","protected":false},"excerpt":{"rendered":"

ISO 6336 Sterkteberekening voor spiraalvormige tandwielen \u2014 Uitleg over contactvermoeidheid en buigvermoeidheid Elke spiraalvormige tandwieloverbrenging moet twee onafhankelijke vermoeidheidstests doorstaan: weerstand tegen putcorrosie (contactvermoeidheid, \u03c3_H) en buigsterkte van de tandvoet (\u03c3_F). ISO 6336 biedt het wereldwijd erkende berekeningskader voor beide. Inzicht in de structuur van de twee tests \u2014 wat elke test inhoudt [\u2026]<\/p>","protected":false},"author":1,"featured_media":0,"comment_status":"closed","ping_status":"closed","sticky":false,"template":"","format":"standard","meta":{"_et_pb_use_builder":"","_et_pb_old_content":"","_et_gb_content_width":"","footnotes":""},"categories":[3082],"tags":[],"class_list":["post-2357","post","type-post","status-publish","format-standard","hentry","category-helical-gears"],"_links":{"self":[{"href":"https:\/\/helicalcutgears.top\/nl\/wp-json\/wp\/v2\/posts\/2357","targetHints":{"allow":["GET"]}}],"collection":[{"href":"https:\/\/helicalcutgears.top\/nl\/wp-json\/wp\/v2\/posts"}],"about":[{"href":"https:\/\/helicalcutgears.top\/nl\/wp-json\/wp\/v2\/types\/post"}],"author":[{"embeddable":true,"href":"https:\/\/helicalcutgears.top\/nl\/wp-json\/wp\/v2\/users\/1"}],"replies":[{"embeddable":true,"href":"https:\/\/helicalcutgears.top\/nl\/wp-json\/wp\/v2\/comments?post=2357"}],"version-history":[{"count":2,"href":"https:\/\/helicalcutgears.top\/nl\/wp-json\/wp\/v2\/posts\/2357\/revisions"}],"predecessor-version":[{"id":2361,"href":"https:\/\/helicalcutgears.top\/nl\/wp-json\/wp\/v2\/posts\/2357\/revisions\/2361"}],"wp:attachment":[{"href":"https:\/\/helicalcutgears.top\/nl\/wp-json\/wp\/v2\/media?parent=2357"}],"wp:term":[{"taxonomy":"category","embeddable":true,"href":"https:\/\/helicalcutgears.top\/nl\/wp-json\/wp\/v2\/categories?post=2357"},{"taxonomy":"post_tag","embeddable":true,"href":"https:\/\/helicalcutgears.top\/nl\/wp-json\/wp\/v2\/tags?post=2357"}],"curies":[{"name":"wp","href":"https:\/\/api.w.org\/{rel}","templated":true}]}}