{"id":2357,"date":"2026-06-25T03:56:22","date_gmt":"2026-06-25T03:56:22","guid":{"rendered":"https:\/\/helicalcutgears.top\/?p=2357"},"modified":"2026-06-25T03:56:22","modified_gmt":"2026-06-25T03:56:22","slug":"helical-gear-iso-6336-strength-calculation","status":"publish","type":"post","link":"https:\/\/helicalcutgears.top\/pt\/helical-gear-iso-6336-strength-calculation\/","title":{"rendered":"C\u00e1lculo de resist\u00eancia de engrenagens helicoidais segundo a norma ISO 6336 \u2014 Explica\u00e7\u00e3o da classifica\u00e7\u00e3o de fadiga por contato e fadiga por flex\u00e3o"},"content":{"rendered":"
\n
\n
<\/div>\n
\n

C\u00e1lculo de resist\u00eancia de engrenagens helicoidais segundo a norma ISO 6336 \u2014 Explica\u00e7\u00e3o da classifica\u00e7\u00e3o de fadiga por contato e fadiga por flex\u00e3o<\/h1>\n

Todo engrenagem helicoidal<\/strong> O acionamento deve passar por dois testes de fadiga independentes: resist\u00eancia \u00e0 corros\u00e3o por pite (fadiga de contato, \u03c3_H) e resist\u00eancia \u00e0 flex\u00e3o da raiz do dente (\u03c3_F). A norma ISO 6336 fornece a estrutura de c\u00e1lculo globalmente reconhecida para ambos. Compreender a estrutura dos dois testes \u2014 o que cada fator representa, qual propriedade do material limita cada um e como os fatores de seguran\u00e7a s\u00e3o definidos \u2014 \u00e9 fundamental para especificar corretamente o acionamento adequado. engrenagem helicoidal<\/strong> para qualquer aplica\u00e7\u00e3o espec\u00edfica, sem superdimensionamento ou subdimensionamento.<\/p>\n

Solicite o c\u00e1lculo ISO 6336 para seu equipamento \u2192<\/a><\/p>\n<\/div>\n<\/div>\n

Dois limites de fadiga independentes \u2014 por que ambos devem ser verificados<\/h2>\n

UM engrenagem helicoidal<\/strong> Um par de componentes pode falhar por meio de dois mecanismos completamente diferentes sob a mesma carga operacional, e ambos devem ser verificados independentemente, pois as propriedades do material, os fatores geom\u00e9tricos e as margens de seguran\u00e7a diferem entre eles. A aprova\u00e7\u00e3o em uma verifica\u00e7\u00e3o n\u00e3o implica a aprova\u00e7\u00e3o na outra.<\/p>\n

\n
\n

Verifica\u00e7\u00e3o 1 \u2014 Resist\u00eancia \u00e0 corros\u00e3o por pite (fadiga de contato)<\/p>\n

A tens\u00e3o de contato de Hertz \u03c3_H na face do dente deve permanecer abaixo da tens\u00e3o de contato admiss\u00edvel do material \u03c3_H lim. A corros\u00e3o por pite \u00e9 um mecanismo de fadiga superficial \u2014 inicia-se na superf\u00edcie do dente ou logo abaixo dela, na linha de passo, onde a pel\u00edcula EHL \u00e9 mais fina. \u00c9 progressiva (aviso pr\u00e9vio \u00e0 falha catastr\u00f3fica) e regida pela dureza superficial. O fator de seguran\u00e7a m\u00ednimo t\u00edpico S_H min \u00e9 de 1,0 a 1,2.<\/p>\n<\/div>\n

\n

Verifica\u00e7\u00e3o 2 \u2014 Resist\u00eancia \u00e0 flex\u00e3o da raiz do dente<\/p>\n

A tens\u00e3o de flex\u00e3o \u03c3_F no filete da raiz do dente deve permanecer abaixo da tens\u00e3o de flex\u00e3o admiss\u00edvel do material \u03c3_F lim. A fratura da raiz do dente \u00e9 um mecanismo de fadiga por flex\u00e3o \u2014 inicia-se no filete da raiz do lado tracionado e propaga-se at\u00e9 a fratura catastr\u00f3fica do dente sem aviso pr\u00e9vio. \u00c9 regida pela tenacidade do n\u00facleo e pela geometria da raiz. O fator de seguran\u00e7a m\u00ednimo t\u00edpico S_F min = 1,3\u20132,0 (maior que o da corros\u00e3o por pite, pois a falha \u00e9 repentina).<\/p>\n<\/div>\n<\/div>\n

F\u00f3rmula de Tens\u00e3o de Contato ISO 6336 \u2014 C\u00e1lculo da Resist\u00eancia \u00e0 Corros\u00e3o por Pite<\/h2>\n

A norma ISO 6336-2 calcula a tens\u00e3o de contato nominal no ponto de contato de um engrenagem helicoidal<\/strong> \u03c3_H0 no ponto de passo de um engrenagem helicoidal<\/strong> Em seguida, aplica os fatores de influ\u00eancia da carga para obter a tens\u00e3o de contato efetiva \u03c3_H:<\/p>\n

\u03c3_H = Z_H \u00d7 Z_E \u00d7 Z_\u03b5 \u00d7 Z_\u03b2 \u00d7 \u221a( F_t\/(b \u00d7 d\u2081) \u00d7 (u+1)\/u ) \u00d7 \u221a(K_A \u00d7 K_V \u00d7 K_H\u03b1 \u00d7 K_H\u03b2) [MPa]<\/p>\n

\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n
Fator<\/th>\nNome<\/th>\nValor t\u00edpico<\/th>\nSignificado f\u00edsico<\/th>\n<\/tr>\n<\/thead>\n
Z_H<\/td>\nFator de zona<\/td>\n2,35 em \u03b2=20\u00b0, \u03b1_n=20\u00b0<\/td>\nConverte a for\u00e7a tangencial em tens\u00e3o de contato no engrenagem helicoidal<\/strong> ponto de passo; reduz ligeiramente com o \u00e2ngulo da h\u00e9lice<\/td>\n<\/tr>\n
Z_E<\/td>\nFator de elasticidade<\/td>\n189,8 \u221aMPa (a\u00e7o\/a\u00e7o)<\/td>\nPropriedades el\u00e1sticas do material; fixadas em 189,8 para qualquer par de engrenagens a\u00e7o-a\u00e7o.<\/td>\n<\/tr>\n
Z_\u03b5<\/td>\nFator de taxa de contato<\/td>\n0,75\u20130,88 (quanto menor, melhor)<\/td>\nResponsabilidades pelo compartilhamento de carga do engrenagem helicoidal<\/strong> da rela\u00e7\u00e3o de contato total; um \u03b5_\u03b3 mais alto reduz Z_\u03b5, reduzindo \u03c3_H \u2014 a vantagem da engrenagem helicoidal quantificada<\/td>\n<\/tr>\n
Z_\u03b2<\/td>\nfator de \u00e2ngulo da h\u00e9lice<\/td>\n\u221a(cos \u03b2): 0,97 em \u03b2=20\u00b0<\/td>\nLeva em considera\u00e7\u00e3o a linha de contato inclinada; benef\u00edcio modesto do \u00e2ngulo da h\u00e9lice al\u00e9m de Z_\u03b5<\/td>\n<\/tr>\n
F_t\/(b \u00d7 d\u2081)<\/td>\nCarga unit\u00e1ria<\/td>\nN\/mm\u00b2<\/td>\nCarga Hertziana nominal \u2014 a intensidade fundamental antes da concentra\u00e7\u00e3o de tens\u00e3o<\/td>\n<\/tr>\n
u<\/td>\nRela\u00e7\u00e3o de transmiss\u00e3o<\/td>\n= z\u2082\/z\u2081<\/td>\nFator de curvatura: um valor de u mais alto significa que a engrenagem menor (pinh\u00e3o) tem maior tens\u00e3o de contato do que a engrenagem maior.<\/td>\n<\/tr>\n
K_A<\/td>\nFator de aplica\u00e7\u00e3o<\/td>\n1,0\u20133,0<\/td>\nVaria\u00e7\u00e3o da carga externa (fator de servi\u00e7o); multiplica igualmente as tens\u00f5es de contato e de flex\u00e3o.<\/td>\n<\/tr>\n
K_H\u03b2<\/td>\nFator de distribui\u00e7\u00e3o da carga frontal (contato)<\/td>\n1,05\u20131,8<\/td>\nCarga n\u00e3o uniforme em toda a extens\u00e3o engrenagem helicoidal<\/strong> Largura da face; leva em considera\u00e7\u00e3o a deflex\u00e3o e o desalinhamento do eixo. Reduzida pela coroa\u00e7\u00e3o do chumbo.<\/td>\n<\/tr>\n<\/tbody>\n<\/table>\n<\/div>\n

O fator de seguran\u00e7a contra corros\u00e3o por pites para o engrenagem helicoidal<\/strong> par (pinh\u00e3o e roda verificados separadamente):<\/p>\n

S_H = \u03c3_H lim_eff \/ \u03c3_H \u2265 S_H_min (tipicamente 1,00 para aplica\u00e7\u00f5es industriais em geral; 1,20 para aplica\u00e7\u00f5es com hist\u00f3rico de carga incerto)<\/p>\n

F\u00f3rmula de tens\u00e3o de flex\u00e3o ISO 6336 \u2014 C\u00e1lculo da resist\u00eancia da raiz do dente<\/h2>\n

\"Se\u00e7\u00e3o<\/p>\n

Se\u00e7\u00e3o transversal do dente da engrenagem helicoidal \u2014 o raio de concord\u00e2ncia na raiz do dente \u00e9 o ponto de maior tens\u00e3o de flex\u00e3o em toda a engrenagem. A norma ISO 6336-3 calcula a tens\u00e3o de flex\u00e3o nominal para um dente de engrenagem helicoidal. engrenagem helicoidal<\/strong> \u03c3_F0 neste local e aplica os fatores de influ\u00eancia de carga K_A, K_V, K_F\u03b1 e K_F\u03b2 para obter a tens\u00e3o efetiva para compara\u00e7\u00e3o com \u03c3_F lim<\/p>\n

\u03c3_F = (F_t \/ (b \u00d7 m_n)) \u00d7 Y_Fa \u00d7 Y_Sa \u00d7 Y_\u03b5 \u00d7 Y_\u03b2 \u00d7 K_A \u00d7 K_V \u00d7 K_F\u03b1 \u00d7 K_F\u03b2 [MPa]<\/p>\n

\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n
Fator<\/th>\nNome<\/th>\nValor t\u00edpico<\/th>\nSignificado f\u00edsico<\/th>\n<\/tr>\n<\/thead>\n
Y_Fa<\/td>\nFator de forma do dente<\/td>\n2,5\u20133,5 (diminui com z)<\/td>\nBra\u00e7o de alavanca do momento fletor em engrenagem helicoidal<\/strong> Filete da raiz em rela\u00e7\u00e3o ao passo do dente; depende da quantidade de dentes e da mudan\u00e7a de perfil.<\/td>\n<\/tr>\n
Y_Sa<\/td>\nFator de corre\u00e7\u00e3o de estresse<\/td>\n1,55\u20131,80<\/td>\nConcentra\u00e7\u00e3o de tens\u00e3o no filete da raiz; explica o efeito de entalhe do raio do filete. Filete maior \u2192 menor Y_Sa \u2192 menor \u03c3_F<\/td>\n<\/tr>\n
Y_\u03b5<\/td>\nFator de rela\u00e7\u00e3o de contato (flex\u00e3o)<\/td>\n0,62\u20130,75<\/td>\nEfeito de distribui\u00e7\u00e3o de carga na flex\u00e3o; menor redu\u00e7\u00e3o do que Z_\u03b5 para contato porque a carga ainda se concentra em dentes individuais.<\/td>\n<\/tr>\n
Y_\u03b2<\/td>\nFator de \u00e2ngulo de h\u00e9lice (curvatura)<\/td>\n1 \u2212 \u03b5\u03b2 \u00d7 \u03b2\/120 (aprox.)<\/td>\nA linha de contato helicoidal amplia a zona de carga na raiz; benef\u00edcio moderado para flex\u00e3o em \u03b2=20\u201325\u00b0<\/td>\n<\/tr>\n
K_F\u03b2<\/td>\nFator de carga frontal (flex\u00e3o)<\/td>\n1,05\u20132,0<\/td>\nCarga n\u00e3o uniforme ao longo da largura da face; semelhante a K_H\u03b2, mas aplicada \u00e0 flex\u00e3o. A carga na borda devido ao desalinhamento aumenta diretamente \u03c3_F.<\/td>\n<\/tr>\n<\/tbody>\n<\/table>\n<\/div>\n

O fator de seguran\u00e7a de flex\u00e3o para o engrenagem helicoidal<\/strong>:<\/p>\n

S_F = \u03c3_F lim_eff \/ \u03c3_F \u2265 S_F_min (tipicamente 1,40\u20131,60 para aplica\u00e7\u00f5es industriais gerais; 2,00 para aplica\u00e7\u00f5es cr\u00edticas de seguran\u00e7a)<\/p>\n

Por que S_F_min \u00e9 maior que S_H_min:<\/strong> A corros\u00e3o por pite \u00e9 detect\u00e1vel antes de se tornar catastr\u00f3fica \u2014 o monitoramento da contagem de part\u00edculas de \u00f3leo fornece um aviso de 200 a 1000 horas antes de danos graves por pite. A fratura da raiz do dente n\u00e3o d\u00e1 aviso pr\u00e9vio e pode causar danos secund\u00e1rios \u00e0 carca\u00e7a da caixa de engrenagens e \u00e0s m\u00e1quinas relacionadas em segundos. O fator de seguran\u00e7a m\u00ednimo mais elevado para flex\u00e3o (1,4\u20132,0 vs. 1,0\u20131,2 para corros\u00e3o por pite) reflete essa diferen\u00e7a na consequ\u00eancia e na detectabilidade da falha.<\/div>\n

Tens\u00f5es admiss\u00edveis do material \u2014 \u03c3_H lim e \u03c3_F lim Refer\u00eancia<\/h2>\n

\"Engrenagem<\/p>\n

Carburizado engrenagem helicoidal<\/strong> \u2014 A dureza superficial HRC 58\u201362 obtida por cementa\u00e7\u00e3o gasosa proporciona um \u03c3_H lim de 1500\u20131800 MPa (qualidade de material ISO 6336-5 MQ a ME) \u2014 aproximadamente 3 vezes maior que uma engrenagem QT de flanco macio, permitindo uma carga transmitida 3 vezes maior ou uma vida \u00fatil aproximadamente 9 vezes mais longa com a mesma carga.<\/p>\n

\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n
Grau do material<\/th>\nTratamento t\u00e9rmico<\/th>\nDureza da superf\u00edcie<\/th>\n\u03c3_H lim (MPa) ISO MQ<\/th>\n\u03c3_F lim (MPa) ISO MQ<\/th>\nQualidade ISO 6336-5<\/th>\n<\/tr>\n<\/thead>\n
45# (C45)<\/td>\nQT<\/td>\nHB 220\u2013280<\/td>\n490\u2013560<\/td>\n190\u2013225<\/td>\nML (m\u00ednimo)<\/td>\n<\/tr>\n
40Cr (41Cr4)<\/td>\nQT<\/td>\nHB 260\u2013320<\/td>\n530\u2013600<\/td>\n210\u2013240<\/td>\nML<\/td>\n<\/tr>\n
42CrMo (42CrMo4)<\/td>\nIndu\u00e7\u00e3o HRC 52<\/td>\nHRC 50\u201355<\/td>\n820\u2013950<\/td>\n340\u2013380<\/td>\nMQ<\/td>\n<\/tr>\n
20CrMnTi<\/td>\nCarburado + mo\u00eddo<\/td>\nHRC 58\u201362<\/td>\n1500\u20131650<\/td>\n430\u2013480<\/td>\nMQ para ME<\/td>\n<\/tr>\n
17CrNiMo6<\/td>\nCarburado + mo\u00eddo<\/td>\nHRC 58\u201362<\/td>\n1600\u20131800<\/td>\n450\u2013500<\/td>\nEU (melhor)<\/td>\n<\/tr>\n<\/tbody>\n<\/table>\n<\/div>\n

N\u00edveis de qualidade de materiais da ISO 6336-5: ML = m\u00ednimo; MQ = qualidade m\u00e9dia (padr\u00e3o industrial); ME = alta qualidade (automotivo e mar\u00edtimo). Valores de \u03c3_H lim e \u03c3_F lim das Tabelas 1 e 2 da ISO 6336-5.<\/p>\n

Exemplo de c\u00e1lculo pr\u00e1tico \u2014 Par de engrenagens helicoidais M5, 75 kW a 1500 RPM<\/h2>\n
\n

Dados: M5, z\u2081=24, z\u2082=72, \u03b2=20\u00b0, \u03b1_n=20\u00b0, b=80 mm, 20CrMnTi cementado, P=75 kW, n\u2081=1500 RPM, KA=1,25 (choque leve)<\/p>\n

Etapa 1 \u2014 Geometria<\/p>\n

d\u2081 = 5 \u00d7 24 \/ cos20\u00b0 = 127,8 mm | d\u2082 = 5 \u00d7 72 \/ cos20\u00b0 = 383,4 mm
\nu = z\u2082\/z\u2081 = 3,0 | C = (127,8 + 383,4)\/2 = 255,6 mm<\/p>\n

Etapa 2 \u2014 For\u00e7a tangencial e carga unit\u00e1ria<\/p>\n

T\u2081 = 9550 \u00d7 75 \/ 1500 = 477,5 N\u00b7m
\nF_t = 2T\u2081 \/ d\u2081 = 2 \u00d7 477.500 \/ 127,8 = 7.475 N
\nF_t\/b = 7.475 \/ 80 = 93,4 N\/mm \u2192 Carga unit\u00e1ria w_t = F_t \u00d7 (u+1)\/(b \u00d7 u) = 7.475 \u00d7 4\/(80 \u00d7 3) = 124,6 N\/mm<\/p>\n

Etapa 3 \u2014 Tens\u00e3o de contato \u03c3_H (simplificada, KV=1,05, KH\u03b2=1,15, KH\u03b1=1,0)<\/p>\n

\u03c3_H0 = Z_H \u00d7 Z_E \u00d7 Z_\u03b5 \u00d7 Z_\u03b2 \u00d7 \u221a(w_t)
\n= 2,35 \u00d7 189,8 \u00d7 0,79 \u00d7 0,970 \u00d7 \u221a(124,6)
\n= 2,35 \u00d7 189,8 \u00d7 0,79 \u00d7 0,970 \u00d7 11,16
\n= 380 MPa (nominal)<\/p>\n

\u03c3_H_eff = \u03c3_H0 \u00d7 \u221a(KA \u00d7 KV \u00d7 KH\u03b2 \u00d7 KH\u03b1)
\n= 380 \u00d7 \u221a(1,25 \u00d7 1,05 \u00d7 1,15 \u00d7 1,0)
\n= 380 \u00d7 \u221a1,509 = 380 \u00d7 1,229 = 467 MPa<\/p>\n

Etapa 4 \u2014 Fator de seguran\u00e7a contra corros\u00e3o por pites<\/p>\n

\u03c3_H lim (20CrMnTi carburizado, ISO MQ) = 1500 MPa
\nS_H = 1500 \/ 467 = 3.21 \u2713<\/span> \u00a0(m\u00ednimo 1,0 \u2014 excedido com seguran\u00e7a)<\/p>\n

Etapa 5 \u2014 Tens\u00e3o de flex\u00e3o \u03c3_F (YFa=2,65, YSa=1,60, Y\u03b5=0,68, Y\u03b2=0,88, KF\u03b2=1,18)<\/p>\n

\u03c3_F0 = (F_t \/ (b \u00d7 mn)) \u00d7 YFa \u00d7 YSa \u00d7 Y\u03b5 \u00d7 Y\u03b2
\n= (7475 \/ (80 \u00d7 5)) \u00d7 2,65 \u00d7 1,60 \u00d7 0,68 \u00d7 0,88
\n= 18,69 \u00d7 2,545 = 47,6 MPa<\/p>\n

\u03c3_F_eff = \u03c3_F0 \u00d7 KA \u00d7 KV \u00d7 KF\u03b1 \u00d7 KF\u03b2
\n= 47,6 \u00d7 1,25 \u00d7 1,05 \u00d7 1,0 \u00d7 1,18
\n= 47,6 \u00d7 1,550 = 73,7 MPa<\/p>\n

Etapa 6 \u2014 Fator de seguran\u00e7a de flex\u00e3o<\/p>\n

\u03c3_F lim (20CrMnTi carburizado, ISO MQ) = 450 MPa
\nS_F = 450 \/ 73,7 = 6.11 \u2713<\/span> \u00a0(m\u00ednimo 1,4 \u2014 superado com folga)<\/p>\n

Conclus\u00e3o:<\/strong> Ambas as verifica\u00e7\u00f5es foram aprovadas com ampla margem \u2014 S_H = 3,21 e S_F = 6,11. O par de engrenagens helicoidais est\u00e1 significativamente superdimensionado para esta condi\u00e7\u00e3o de carga com material cementado. Para otimiza\u00e7\u00e3o de custos, o projetista poderia: (1) reduzir para 40Cr QT (flanco macio) com S_H \u2248 1,10 \u2014 ainda aceit\u00e1vel, mas com margem de vida \u00fatil reduzida; ou (2) reduzir o m\u00f3dulo para M4 com material cementado e manter S_H > 1,5.<\/div>\n<\/div>\n

Qual limite prevalece: fadiga por contato ou fadiga por flex\u00e3o?<\/h2>\n

\"A<\/p>\n

A Korea Ever-Power realiza c\u00e1lculos de fadiga por contato e fadiga por flex\u00e3o, conforme a norma ISO 6336, para cada projeto personalizado. engrenagem helicoidal<\/strong> ordem \u2014 relatar S_H e S_F em rela\u00e7\u00e3o aos fatores de seguran\u00e7a m\u00ednimos especificados e sinalizar qualquer altera\u00e7\u00e3o geom\u00e9trica que possa melhorar a margem de resist\u00eancia.<\/p>\n

Na pr\u00e1tica, o limite determinante \u2014 qual das duas verifica\u00e7\u00f5es tem a menor margem de seguran\u00e7a \u2014 depende principalmente do tamanho e do material da engrenagem:<\/p>\n

\n
A fadiga por contato (pitting) prevalece quando:<\/strong><\/p>\n

Alta pot\u00eancia e velocidade transmitidas (alto F_t por unidade de largura da face); material QT com flanco macio onde \u03c3_H lim \u00e9 relativamente baixo; engrenagens de grande m\u00f3dulo onde o dente \u00e9 alto e o raio de concord\u00e2ncia da raiz \u00e9 generoso (baixo Y_Fa \u00d7 Y_Sa). engrenagem helicoidal<\/strong> O di\u00e2metro primitivo deve ser aumentado ou o material deve ser atualizado para atender ao S_H_min.<\/p>\n<\/div>\n

A fadiga por flex\u00e3o prevalece quando:<\/strong><\/p>\n

Pinh\u00e3o com poucos dentes (z\u2081 < 18 \u2192 Y_Fa alto); m\u00f3dulo pequeno e face estreita; carga reversa (Y_M = 0,7); carga de choque elevando K_F\u03b2; cargas de impacto n\u00e3o totalmente capturadas em KA. engrenagem helicoidal<\/strong> O m\u00f3dulo deve ser aumentado ou o raio do filete da raiz ampliado para atender ao S_F_min.<\/p>\n<\/div>\n<\/div>\n

Korea Ever-Power \u2014 C\u00e1lculo ISO 6336 em todos os pedidos industriais<\/h2>\n

A Korea Ever-Power realiza o c\u00e1lculo completo de resist\u00eancia de acordo com as normas ISO 6336-2 e ISO 6336-3 para cada projeto de precis\u00e3o. engrenagem helicoidal<\/strong> Pedido industrial \u2014 relat\u00f3rio de S_H e S_F para pinh\u00e3o e engrenagem, com todos os fatores K explicitamente declarados. Para clientes que fornecem pot\u00eancia, velocidade, rela\u00e7\u00e3o e tipo de aplica\u00e7\u00e3o, a equipe de engenharia da Korea Ever-Power seleciona o m\u00f3dulo e a largura da face que atingem os fatores de seguran\u00e7a desejados com o material mais econ\u00f4mico. Como um fornecedor direto fabricante de engrenagens helicoidais<\/a>A Korea Ever-Power inclui o resumo dos c\u00e1lculos da norma ISO 6336 na documenta\u00e7\u00e3o do pedido, tornando a base t\u00e9cnica para a especifica\u00e7\u00e3o das engrenagens totalmente transparente. Consulte o cat\u00e1logo. gama de produtos de engrenagens helicoidais<\/a> Para aplica\u00e7\u00f5es de acionamento industrial.<\/p>\n

Perguntas frequentes<\/h2>\n
Por que o limite de \u03c3_H para uma engrenagem helicoidal cementada \u00e9 3 vezes maior do que para uma engrenagem QT, mas o limite de \u03c3_F \u00e9 apenas 2 vezes maior?<\/strong><\/p>\n

O limite de fadiga por contato \u03c3_H lim escala aproximadamente com o quadrado da dureza superficial (a fadiga por contato de Hertz \u00e9 um fen\u00f4meno superficial governado pela camada endurecida). Triplicar a dureza superficial de HB 280 para HRC 60 triplica mais que o \u03c3_H lim. O limite de fadiga por flex\u00e3o \u03c3_F lim escala mais com a tenacidade do n\u00facleo do que com a dureza superficial \u2014 a trinca de fratura na raiz do dente se propaga atrav\u00e9s do material do n\u00facleo, n\u00e3o da camada superficial dura. O aumento da dureza superficial melhora o \u03c3_F lim apenas moderadamente (ao melhorar a tens\u00e3o residual compressiva na zona da raiz devido \u00e0 transforma\u00e7\u00e3o de cementa\u00e7\u00e3o), enquanto melhora drasticamente o \u03c3_H lim. Essa assimetria significa que, para dentes cementados, o \u03c3_H lim \u00e9 mais eficiente do que para dentes cementados. engrenagens helicoidais<\/strong>O fator de seguran\u00e7a contra corros\u00e3o por pites (S_H) geralmente \u00e9 muito maior do que o fator de seguran\u00e7a contra flex\u00e3o (S_F) \u2014 a fadiga por flex\u00e3o determina com mais frequ\u00eancia a dimens\u00e3o m\u00ednima aceit\u00e1vel de engrenagens cementadas. engrenagem helicoidal<\/strong> pares.<\/p>\n<\/div>\n

De que forma o aumento do \u00e2ngulo da h\u00e9lice \u03b2 de 20\u00b0 para 25\u00b0 altera os resultados do c\u00e1lculo da norma ISO 6336?<\/strong><\/p>\n

O \u00e2ngulo da h\u00e9lice entra na f\u00f3rmula de tens\u00e3o de contato da norma ISO 6336 por meio de tr\u00eas fatores: Z_\u03b5 (fator de rela\u00e7\u00e3o de contato, que melhora com \u03b5_\u03b2), Z_\u03b2 (fator de \u00e2ngulo da h\u00e9lice = \u221acos \u03b2, com uma leve diminui\u00e7\u00e3o com \u03b2) e Z_H (fator de zona, com uma pequena diminui\u00e7\u00e3o). O efeito l\u00edquido do aumento de \u03b2 de 20\u00b0 para 25\u00b0 em \u03c3_H \u00e9 de aproximadamente \u22125 a \u22128% (ou seja, menor tens\u00e3o de contato, melhor resist\u00eancia \u00e0 corros\u00e3o por pite) \u2014 principalmente porque \u03b5_\u03b2 aumenta de aproximadamente 0,9 para 1,3 para uma engrenagem industrial t\u00edpica, reduzindo significativamente Z_\u03b5. Para o teste de flex\u00e3o, Y_\u03b2 melhora ligeiramente com \u03b2, reduzindo ainda mais \u03c3_F. Ambos os fatores de seguran\u00e7a melhoram quando \u03b2 \u00e9 aumentado de 20\u00b0 para 25\u00b0, ao custo de um aumento no empuxo axial (F_a aumenta em tan 25\u00b0\/tan 20\u00b0 = 1,28 vezes o valor original) \u2014 a compensa\u00e7\u00e3o usual.<\/p>\n<\/div>\n

Posso usar a classifica\u00e7\u00e3o de engrenagem AGMA 2101 em vez da ISO 6336 para a especifica\u00e7\u00e3o de uma engrenagem helicoidal?<\/strong><\/p>\n

Sim \u2014 as normas AGMA 2101 e ISO 6336 baseiam-se nas mesmas f\u00f3rmulas fundamentais para tens\u00e3o de contato de Hertz e tens\u00e3o de flex\u00e3o de Lewis, com nomenclatura de fatores diferente e conven\u00e7\u00f5es de fator de seguran\u00e7a ligeiramente distintas. Para a maioria das aplica\u00e7\u00f5es, uma engrenagem corretamente classificada segundo a norma ISO 6336 com S_H \u2265 1,1 e S_F \u2265 1,5 tamb\u00e9m atender\u00e1 aos crit\u00e9rios de classifica\u00e7\u00e3o da AGMA 2101 com a aplica\u00e7\u00e3o do fator de servi\u00e7o apropriado. A Korea Ever-Power utiliza a norma ISO 6336 como padr\u00e3o de c\u00e1lculo, mas pode fornecer resultados no formato AGMA 2101 para clientes que o solicitem \u2014 o mesmo engrenagem helicoidal<\/strong> \u00e9 produzido independentemente da norma em que o c\u00e1lculo \u00e9 apresentado.<\/p>\n<\/div>\n

O c\u00e1lculo da norma ISO 6336 \u00e9 sempre conservador ou pode superestimar a vida \u00fatil da engrenagem?<\/strong><\/p>\n

A norma ISO 6336 foi concebida para ser conservadora (pessimista) em rela\u00e7\u00e3o \u00e0 qualidade mediana do material (n\u00edvel MQ) \u2014 uma engrenagem que atenda aos requisitos da ISO 6336 com S_H = 1,0 deve ter uma boa probabilidade de sobreviver \u00e0 vida \u00fatil projetada, considerando a qualidade m\u00e9dia do material e da fabrica\u00e7\u00e3o. Essa norma pode subestimar a vida \u00fatil real para materiais de qualidade ME (engrenagens cementadas premium com controle metal\u00fargico rigoroso) e superestimar a vida \u00fatil quando: o material estiver no limite inferior da faixa MQ; o fator KA for subestimado (as cargas de pico reais excederem o fator de servi\u00e7o assumido); ou o fator de desalinhamento K_H\u03b2 for muito baixo (o desalinhamento residual ap\u00f3s a instala\u00e7\u00e3o for maior do que o assumido no c\u00e1lculo). Para aplica\u00e7\u00f5es cr\u00edticas, a Korea Ever-Power recomenda especificar os fatores K reais a partir da deflex\u00e3o do eixo e do alinhamento da carca\u00e7a medidos, em vez de usar estimativas tabeladas.<\/p>\n<\/div>\n

\n

Solicite o c\u00e1lculo de resist\u00eancia ISO 6336 para sua engrenagem helicoidal.<\/h2>\n

Forne\u00e7a a pot\u00eancia, velocidade, rela\u00e7\u00e3o de transmiss\u00e3o, dist\u00e2ncia entre centros e tipo de aplica\u00e7\u00e3o. A Korea Ever-Power realiza o c\u00e1lculo completo de acordo com as normas ISO 6336-2 (pitting) e ISO 6336-3 (flexionamento) e recomenda o m\u00f3dulo, a largura da face e o material corretos para atingir os fatores de seguran\u00e7a exigidos \u2014 inclu\u00eddos como padr\u00e3o em todos os pedidos de engrenagens industriais.<\/p>\n

Solicitar c\u00e1lculo ISO 6336<\/a>
\nLinha de produtos de engrenagens helicoidais<\/a><\/div>\n

ISO 6336-2 resist\u00eancia \u00e0 corros\u00e3o por pite \u00b7 ISO 6336-3 resist\u00eancia \u00e0 flex\u00e3o \u00b7 Valores de S_H e S_F informados \u00b7 Todos os fatores K declarados \u00b7 Inclu\u00eddo em todos os pedidos<\/p>\n<\/div>\n

Editor: Cxm<\/p>\n<\/div>","protected":false},"excerpt":{"rendered":"

C\u00e1lculo de resist\u00eancia de engrenagens helicoidais segundo a norma ISO 6336 \u2014 Classifica\u00e7\u00e3o de fadiga por contato e fadiga por flex\u00e3o explicada. Toda transmiss\u00e3o por engrenagem helicoidal deve passar por duas verifica\u00e7\u00f5es independentes de fadiga: resist\u00eancia \u00e0 corros\u00e3o por pites (fadiga por contato, \u03c3_H) e resist\u00eancia \u00e0 flex\u00e3o na raiz do dente (\u03c3_F). A norma ISO 6336 fornece a estrutura de c\u00e1lculo globalmente reconhecida para ambas. Compreender a estrutura das duas verifica\u00e7\u00f5es \u2014 o que cada uma [\u2026]<\/p>","protected":false},"author":1,"featured_media":0,"comment_status":"closed","ping_status":"closed","sticky":false,"template":"","format":"standard","meta":{"_et_pb_use_builder":"","_et_pb_old_content":"","_et_gb_content_width":"","footnotes":""},"categories":[3082],"tags":[],"class_list":["post-2357","post","type-post","status-publish","format-standard","hentry","category-helical-gears"],"_links":{"self":[{"href":"https:\/\/helicalcutgears.top\/pt\/wp-json\/wp\/v2\/posts\/2357","targetHints":{"allow":["GET"]}}],"collection":[{"href":"https:\/\/helicalcutgears.top\/pt\/wp-json\/wp\/v2\/posts"}],"about":[{"href":"https:\/\/helicalcutgears.top\/pt\/wp-json\/wp\/v2\/types\/post"}],"author":[{"embeddable":true,"href":"https:\/\/helicalcutgears.top\/pt\/wp-json\/wp\/v2\/users\/1"}],"replies":[{"embeddable":true,"href":"https:\/\/helicalcutgears.top\/pt\/wp-json\/wp\/v2\/comments?post=2357"}],"version-history":[{"count":2,"href":"https:\/\/helicalcutgears.top\/pt\/wp-json\/wp\/v2\/posts\/2357\/revisions"}],"predecessor-version":[{"id":2361,"href":"https:\/\/helicalcutgears.top\/pt\/wp-json\/wp\/v2\/posts\/2357\/revisions\/2361"}],"wp:attachment":[{"href":"https:\/\/helicalcutgears.top\/pt\/wp-json\/wp\/v2\/media?parent=2357"}],"wp:term":[{"taxonomy":"category","embeddable":true,"href":"https:\/\/helicalcutgears.top\/pt\/wp-json\/wp\/v2\/categories?post=2357"},{"taxonomy":"post_tag","embeddable":true,"href":"https:\/\/helicalcutgears.top\/pt\/wp-json\/wp\/v2\/tags?post=2357"}],"curies":[{"name":"wp","href":"https:\/\/api.w.org\/{rel}","templated":true}]}}